コンタクトレンズを安定させる方法
コンタクトレンズを安定させる方法は、安定ゾーンパラメータの公称セットを有するレンズ設計を提供することと、運動量率のバランスをとることに基づいてレンズ設計にメリット関数を適用することと、安定ゾーンパラメータの公称セットを有するレンズ設計にメリット関数を適用することに基づいて、安定化が改善されたコンタクトレンズ設計を作製することと、を含む。
【発明の詳細な説明】
【背景技術】
【０００１】
特定の視覚欠損の矯正は、円筒型、二焦点、又は多焦点の特性など、非球状矯正特性をコンタクトレンズの１つ以上の面に応用することによって達成され得る。これらのレンズが有効であるためには、眼の上にある間にレンズが特定の配向でほぼ保たれなければならない。レンズの眼上での配向の維持は、典型的には、レンズの機械的特性を変えることによって行われる。レンズの背面に対する前面の偏心化、下方レンズ周縁部の厚さの増大、レンズ表面上における凹部又は隆起部の形成、及びレンズ縁部の切断などのプリズムの安定化は、安定化手法の例である。これに加えて、薄いゾーン、即ちレンズ周縁部の厚さが減少する領域を使用することによってレンズを安定化させる動的安定化が用いられてきた。典型的には、薄いゾーンは、レンズの眼上の配置の有利な地点から、レンズの垂直軸又は水平軸のいずれかに関して対称である２つの領域に位置する。
【０００２】
レンズ設計の評価は、眼上のレンズの性能に関して判断した後、もしも必要かつ可能であれば、設計を最適化することを伴う。このプロセスは、通常、試験設計を患者で臨床的に評価することによって行われる。しかしながら、このプロセスは、患者間のばらつきを考慮する必要があるので、かなりの人数の試験を受ける患者を必要とするという理由から、時間及び費用がかかる。
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００３】
特定のコンタクトレンズの安定化を改善するための継続的必要性が存在する。
【課題を解決するための手段】
【０００４】
本発明は、公称安定化設計と比較して、安定化が改善されて設計されたコンタクトレンズである。
【０００５】
本発明の別の態様において、コンタクトレンズを安定させる方法は、安定ゾーンパラメータの公称セットを有するレンズ設計と、レンズ設計の眼上での性能を評価することと、この性能に基づいてメリット関数を計算することと、メリット関数を適用することによって安定ゾーンパラメータを最適化することと、を組み込む。このプロセスは、まばたきなどの眼の機械的構造の影響をシミュレートし、それに合わせて安定化スキームを調整する（例えば、ソフトウェアベースの）仮想モデルを介して繰り返し行われてもよい。
【０００６】
本発明の更に別の態様において、コンタクトレンズは、眼上のレンズに作用するトルクの角運動量のバランスをとるスキームに従って安定化される。
【０００７】
本発明の更に別の態様において、コンタクトレンズは、レンズの残部とは異なる厚さを有する１つ以上のゾーンの形成によって安定化され、その場合、これらのゾーンは、レンズが眼上にあるときにレンズに作用するトルクの角運動量のバランスがとれるように、レンズ上に位置決めされる。
【０００８】
本発明の更に別の態様において、コンタクトレンズは、その長さのほとんどがレンズの水平軸の下にある安定ゾーンを有する。
【０００９】
本発明の更に別の態様において、コンタクトレンズは、一つの方向に対して他の方向に、（ピークからの）異なる勾配変化率を有する安定ゾーンを有する。
【００１０】
本発明の更に別の態様において、コンタクトレンズは、水平軸の下方に有するのとは異なる高さプロファイルを水平軸の上方に有する。
【図面の簡単な説明】
【００１１】
【図１】安定化されたコンタクトレンズの正面図又は対象図。
【図２Ａ】回転軸及びレンズに作用する様々なトルクを特定する、挿入されたレンズを有する眼の略図。
【図２Ｂ】回転軸及びレンズに作用する様々なトルクを特定する、挿入されたレンズを有する眼の略図。
【図２Ｃ】回転軸及びレンズに作用する様々なトルクを特定する、挿入されたレンズを有する眼の略図。
【図３】本発明による安定最適化プロセスを示すフローチャート。
【図４Ａ】実施例１に対応する、安定ゾーンを有する安定化レンズの正面図。
【図４Ｂ】実施例１に対応する、円周厚さのグラフ。
【図４Ｃ】実施例１に対応する、半径方向厚さのグラフ。
【図５Ａ】実施例２に対応する、安定ゾーンを有する安定化レンズの正面図。
【図５Ｂ】実施例２に対応する、円周厚さのグラフ。
【図５Ｃ】実施例２に対応する、半径方向厚さのグラフ。
【図６Ａ】実施例３に対応する、安定ゾーンを有する安定化レンズの正面図。
【図６Ｂ】実施例３に対応する、円周厚さのグラフ。
【図６Ｃ】実施例３に対応する、半径方向厚さのグラフ。
【図７Ａ】実施例４に対応する、安定ゾーンを有する安定化レンズの正面図。
【図７Ｂ】実施例４に対応する、円周厚さのグラフ。
【図７Ｃ】実施例４に対応する、半径方向厚さのグラフ。
【図８】回転速度測定値を示すグラフ。
【発明を実施するための形態】
【００１２】
本発明のコンタクトレンズは、レンズに作用する様々な力のバランスをとることに基づいて安定化を最適化する設計を有する。これは、眼、眼の構成要素、及び最終的には眼の上に置かれた安定化レンズに作用するトルクのバランスをとる設計プロセスの適用を含む。好ましくは、安定化要素を含む公称設計から改良プロセスを開始することによって、安定化が改善される。例えば、中心を通る水平軸及び垂直軸の両方に関して対称である２つの安定ゾーンを有するレンズ設計は、本発明の方法に従ってレンズの安定化を最適化する際の好都合な基準である。「安定ゾーン」とは、辺縁ゾーンの残りの領域の平均厚さよりも大きな厚さの値を有する、レンズの辺縁ゾーンを意味する。「辺縁ゾーン」とは、レンズの光学ゾーンを周囲方向に取り囲み、かつレンズの縁部まで延びるがこれを含まないレンズ表面の領域を意味する。有用な出発点である別の安定化設計は、参照により本明細書に組み込まれる米国特許公報第２００５０２３７４８２号に記載されているが、いかなる安定化設計を公称設計として用いることもでき、該設計はその後、本発明に従って最適化される。安定化設計改良プロセスは、後述の眼モデルで改良点を試験し、この試験の結果を評価し、望ましいレベルの安定化が達成されるまで改良プロセスを繰り返し続けることを組み込むこともできる。
【００１３】
図１は、安定化レンズの前側、つまり対象側表面を示している。レンズ１０は光学ゾーン１１を有する。レンズ周縁部は光学ゾーン１１を取り囲んでいる。２つの厚い領域１２が周縁部に位置しており、これらが安定ゾーンである。
【００１４】
新しい設計を作製するためのプロセスで好ましく使用されるモデルには、機械的操作及びレンズ安定性に与える影響をシミュレートする様々な要素及び仮定が組み込まれている。好ましくは、このモデルは、周知のプログラミング技術に従って、標準的プログラミング技術及びコーディング技術を用いて、ソフトウェアに落とし込まれる。概括的には、このモデルは、所定の回数のまばたきの際の後述の力の印加をシミュレートすることによって、安定化レンズを設計するためのプロセスで使用される。レンズが回転しかつ偏心する程度を、それに応じて判定する。その後、回転及び／又はセントレーション（centration）をより望ましいレベルにするのを目的とする方法で、設計に変更が加えられる。次にこれを再度モデルにかけて、予め定められた回数のまばたきの後に、まばたきの際の移動を判定する。設計の変更は、より詳細に後述されるメリット関数の適用によって達成される。
【００１５】
モデルは、眼が、角膜及び強膜を表す好ましくは少なくとも２つの球面部分からなり、ｘ−ｙ−ｚ座標軸の原点が、角膜を表す球面の中心にあると仮定している。非球面といったより複雑な面を使用することも可能である。レンズの底面形状は球面部分からなるが、レンズの基本曲線半径は、レンズの中心から縁部に向かって変化し得る。背面を記述するために、１つを超える基本曲線を使用することができる。眼上に配置されたレンズは、眼と同一形状をとると仮定する。レンズの厚さ分布は、必ずしも回転対称である必要はなく、実際には、本発明のレンズの一部の好ましい実施形態によると、対称ではない。レンズ縁部の厚いゾーンを用いて、レンズの位置及び配向挙動を制御することができる。レンズと眼との間には、均一な液体の薄膜（涙液層）が存在し、その典型的な厚さは５μｍである。この涙液層は、レンズ下涙液層と呼ばれる。レンズ縁部では、レンズと眼との間の液膜の厚さはずっと薄く、ムチン涙液層と呼ばれる。典型的な厚さが５．０μｍである均一な液体の薄膜（これも涙液層）が、レンズと下眼瞼及び上眼瞼との間に存在し、これらは、レンズ上涙液層と呼ばれる。下眼瞼及び上眼瞼の両方の境界は、ｘ−ｙ平面に単位法線ベクトルを有する平面内にある。したがって、ｚ軸に対して垂直な平面上のこれら境界の突出部は、直線である。この仮定は、眼瞼が動いている間も成立する。上眼瞼は、コンタクトレンズに均一な圧力を加える。この均一な圧力は、コンタクトレンズの上眼瞼で覆われた全領域、又はこの領域の上眼瞼の境界に近い一部に、均一な幅（眼瞼の縁部を表す曲線を通る平面に対して垂直な方向に測定した場合）で加えられる。下眼瞼は、コンタクトレンズに均一な圧力を加える。この圧力は、コンタクトレンズの下眼瞼で覆われた全領域に加えられる。眼瞼によってコンタクトレンズに加えられる圧力は、コンタクトレンズの不均一な厚さ分布（厚いゾーン）（特に縁部近く）を介してレンズに作用するトルクの原因となる。この圧力がコンタクトレンズに作用するトルクに与える影響は、メロンシード効果（melon seed effect）と呼ばれる。レンズが眼に対して動くと、レンズ下涙液層に粘性摩擦が存在する。粘性摩擦は、レンズが眼に対して動くときに、レンズ縁部と眼との間のムチン涙液層にも存在する。更に、レンズが動く及び／又は眼瞼が動くと、レンズ上涙液層に粘性摩擦が存在する。レンズの歪み及び応力は、レンズの変形によって生じる。こうした歪み及び応力は、レンズの弾性エネルギー容量となる。レンズが眼に対して動き、かつレンズの変形が変化するにつれて、弾性エネルギー容量は変化する。レンズは、弾性エネルギー容量が最小である位置に向かう傾向がある。
【００１６】
眼（角膜及び強膜）の形状、レンズの底面形状、及び眼瞼の動きを表すパラメータが、図２に示されている。レンズの動きは、レンズに作用する角運動量のバランスから得られる。慣性効果は無視される。すると、レンズに作用する全てのモーメントの合計は０となる。したがって次の通りである。
【数１】
【００１７】
最初の４つのモーメントは抵抗トルクであり、レンズの動きに線形従属である。残りのトルクは駆動トルクである。この角運動量のバランスにより、レンズの位置βに関する非線形一次微分方程式が得られる。
【数２】
【００１８】
この等式は、四次Ｒｕｎｇｅ−Ｋｕｔｔａ積分スキームで解かれる。コンタクトレンズ上の点の位置は、回転ベクトルβ（ｔ）に関する回転から得られる。点の古い位置を現在の位置に変換する回転行列Ｒ（ｔ）は、次のロドリゲスの公式から得られる。
【数３】
式中、
【数４】
である。
【００１９】
数値積分法では、時間離散化が用いられる。すると、レンズの動きは多数のその後の回転であると考えることができるので、次の時間ステップでは、
【数５】
回転行列は、
【数６】
となり、式中、
【数７】
は、時間ステップ
【数８】
中の回転である。
【００２０】
回転行列は、レンズの回転
【数９】
及び偏心（decentration）
【数１０】
に分解される。
【数１１】
【００２１】
レンズの回転は、レンズの中心線に関した回転である。偏心は、（ｘ、ｙ）平面内の線に関した回転である。したがって、レンズの位置は、中心線と、その後に続く偏心
【数１２】
に関するレンズの回転
【数１３】
であることがわかる。
【００２２】
本発明の好ましい方法において、これらの関係に基づくメリット関数（ＭＦ）は、公称設計を調整し、それによって公称設計の安定化スキームを改善するように作り上げられる。こうしたメリット関数は、眼上でのレンズ性能要件に基づいて定義される。好ましい実施形態において、メリット関数は、これらに限定されないが、ａ）レンズの回転及びセントレーション性能（等式１）、ｂ）静止位置周辺でのレンズの安定性（等式２）、又はｃ）静止位置周辺のレンズの回転及びセントレーション性能並びに安定性（等式３）であると定義される。
【数１４】
【００２３】
レンズの回転とは、まばたき中及びまばたきの間に生じる、ｚ軸を中心とするレンズの角運動を意味する。回転は、眼上のレンズの初期位置、又は眼上でモデル化された場合のレンズの挙動に応じて、時計回りであっても反時計回りであってもよい。
【００２４】
レンズのセントレーションとは、レンズの幾何学的中心と角膜頂点との間の距離を意味する。セントレーションは、角膜頂点の平面内のｘ−ｙ座標系に記録される。
【００２５】
レンズ安定性とは、水平方向（ｘ軸）及び垂直方向（ｙ軸）のレンズの最大移動の量、並びにまばたき期間の間のレンズの回転量を意味する。レンズ安定性は、レンズがその最終位置に到達した後に、レンズの誤配向及び偏心なしに記録されるのが好ましい。
【００２６】
等式１をメリット関数の目的及び適用の例として用いると、Ｒｏｔ及びＣｅｎｔは、それぞれ、最適化されるレンズ設計の回転及びセントレーションにおけるレンズ性能を表す。ＲＲＥＦ及びＣＲＥＦは、初期レンズ設計の回転及びセントレーションにおけるレンズ性能を表す変数である。ＷＲ及びＷＣは、一方の係数の寄与を他方の係数に対して調整するのを可能にする２つの重み係数であり、０〜１の値を取り得る。適用される場合、以下に例示されるように、これらの関数は、数値的に解かれるのが最良である。重み係数は、目的の構成要素に適切な考慮がなされるように適用される。それらは同等であってもよく、又は一方の構成要素が他方より関与していてもよい。そのため、例えば、セントレーションよりも回転を最適化することがより問題である場合、ＷＣよりも大きなＷＲを選択することになる。この構成下で、安定化設計のメリット関数が、先行する設計に比べて減少させられた場合に、安定化設計は改善される。更に、そのような場合にメリット関数が最小化されると、安定化設計は最適化される。当然のことながら、安定化以外の理由で、あるレンズ設計が他のものよりも好ましい場合があるので、設計の安定化の面を必ずしも最適化せずに、本発明に従って安定化の改善が行われてもよい。
【数１５】
【００２７】
等式２において、ＸＲａｎｇｅ、ＹＲａｎｇｅ及びθＲａｎｇｅは、最適化されるレンズ設計の水平方向、垂直方向、及び回転の安定性におけるレンズ性能を表し、ＸＲＥＦ、ＹＲＥＦ、及びθＲＥＦは、初期レンズ設計の水平方向、垂直方向、及び回転の安定性におけるレンズ性能を表し、ＷＸ、ＷＹ、及びＷθは、互いに対する係数の寄与の調整を可能にする重み係数を表す。
【数１６】
【００２８】
等式３において、Ｒｏｔ、Ｃｅｎｔ、及びＳｔａｂは、最適化されるレンズ設計の回転、セントレーション、及び安定性におけるレンズ性能を表し、ＲＲＥＦ、ＣＲＥＦ、及びＳＲＥＦは、初期レンズ設計の回転、セントレーション、及び安定性におけるレンズ性能を表し、ＲＲＥＦ、ＣＲＥＦ、及びＳＲＥＦは、互いに対する係数の寄与の調整を可能にする重み係数を表す。
【００２９】
別の実施形態では、メリット関数は装着快適性を含み、更には、安定ゾーンの体積、安定ゾーンの表面積、安定ゾーンに対するソフトコンタクトレンズ装着者の認識、又は任意のその他の関連基準を含むこともできる。
【００３０】
更なる好ましい実施形態では、メリット関数は、次のパラメータから上述されたものと同じ様式で定義される。
−回転性能：
−回転曲線反応の下の表面積
−＋／−５．０度以内の回転で静止位置に到達するまでの時間
−初期回転速度
−セントレーション性能：
−セントレーション曲線反応の下の表面積
−セントレーションで静止位置に到達するまでの時間
−最初に最終静止位置に到達したとき
−セントレーション速度
−安定性性能：
−水平方向への移動の大きさ
−垂直方向への移動の大きさ
−回転の大きさ
−水平移動の持続時間
−上下移動の持続時間
−回転の持続時間。
−装着快適性：
−安定ゾーン構成のための余剰材料の体積
−安定ゾーンに覆われた表面積
−安定ゾーンに対するレンズ装着者の認識
【００３１】
本方法によってもたらされ得る安定化のタイプに制限はない。安定ゾーンは、次のタイプのものであり得る。
−Ｘ軸及びＹ軸に対して対称
−Ｘ軸又はＹ軸に対して対称
−Ｘ軸及びＹ軸の両方に対して非対称
−一定の半径方向距離
−可変の半径方向距離
【００３２】
次を含むがこれらに限定されない様々な安定ゾーンパラメータが、最適化の間に評価され得る；ゾーン長さ、ピーク厚さの位置、ピークの両側の傾斜角度、ゾーン周辺の傾斜、及びゾーン幅。最適化パラメータとしては、レンズ直径、基本曲線、厚さ、光学ゾーンの直径、辺縁ゾーンの幅、材料特性、レンズの特徴を記述するその他のパラメータも挙げることができる。
【００３３】
本発明の好ましい実施形態では、２つのタイプの改善アプローチが開示される。まず、完全最適化が行われ、その場合、ＭＦによって誘導される安定化調整が所定の回数繰り返される眼上挙動モデルは、レンズが静止位置に達するまでに数回のまばたきサイクルを必要とする。別の実施形態では、設計は、所定の回数のまばたきサイクルの間に改善される。３回のまばたきサイクルは、一般に、有意義な安定化の改善をもたらすのに有効な最低数である。いずれの場合も、このプロセスは、公称設計にＭＦを適用しながら繰り返し行われる。３回のまばたきサイクルが用いられる場合には、最初のまばたきはレンズを水平から角度αに向け、中間のまばたきではレンズは水平から角度βに向けられ、最後のまばたきではレンズは静止位置に位置付けられる。最も好ましい実施形態では、角度αは４５度に設定され、角度βは２２度に設定される（しかし、これら角度は共にこれらの値に限定されない）。別の実施形態では、最適化プロセスは両方のアプローチの組み合わせであり、その場合、少ない回数のまばたきサイクルを予備的に用いて中間解に到達した後、数回のまばたきサイクルを用いて、最適化が許容可能な程度まで行われたかが検証される。
【００３４】
図３は、この改良プロセスのフローチャートを示す。安定ゾーンの最初の設計は、既存の設計であっても新しい設計であってもよい。これらの設計からの安定ゾーンパラメータが決定される。これらのパラメータが初期値周辺で変更される場合には、これらのパラメータは設計性能を計算することで得られる。レンズ性能に最も大きな変化を与えるパラメータが、最適化プロセスのために選択されるのが好ましい。工程１において、考慮される安定ゾーンパラメータが選択される。これらには、多くの他のものの中でも、例えば、安定ゾーンの大きさ（Ｚ０）、経度０〜１８０度に沿ったピーク位置（ｒ０）、経度約０〜１８０度に関して角度をなすピーク位置（θ０）、ピーク位置の上下の勾配、安定ゾーンの角測長（σθ）、ピーク位置を中心に回転された安定ゾーン、及び安定ゾーンの幅（σＲ）が挙げられる。
【００３５】
工程２において、レンズは安定ゾーンパラメータに関して数学的に定義されて、初期又は公称設計を得る。安定ゾーンを記述する数学関数の種類に制限はない。安定ゾーンは、ＣＡＤアプリケーションなどのコンピュータ生成ソフトウェアを用いて記述されることも可能である。（定義されたパラメータを用いて）数学的に記述された設計は、工程３において眼モデルに入れられて、表１に示されるような回転、セントレーション、及び安定性データが生成される。次に、このデータを使用して、任意工程４において、安定化パラメータの１つ以上を変更することができる。
【表１】
【００３６】
安定ゾーンは、再成形、拡大縮小、回転、転位のいずれかによって、又は現在の設計を変更するための任意の他の技術を用いて変更される。工程５ａ〜５ｄにおいて、変更された安定化パラメータは再度眼モデルに入れられて、今は変更された設計のそれぞれに関する回転、セントレーション、及び安定性データを生成する。対応する工程６ａ〜６ｄの各ケースにおいて、メリット関数が作成されかつ新しい各設計に適用されて、工程７及び８において、レンズが操作される（好ましくは回転により）際に、新たな回転、セントレーション、及び安定性データを生成する。この場合も同様に、各繰り返しにおいて、工程９でメリット関数が計算され、工程１０において、それらが減少しているかどうかを確かめるためにチェックされる。減少は、前回の繰り返しを超える改善である。メリット関数が減少しなかった場合には、任意工程１１において安定化パラメータを再度変更することができ、その結果得られた変更されたレンズ設計は、選択及びデータ生成工程７及び８に戻される。メリット関数が減少した場合、それは安定化の改善を示し、レンズ設計は最終設計であると決定されるか（工程１２）、又は任意工程１３において、他のゾーンが再度改善される。
【００３７】
本発明は、乱視用レンズ及び多焦点レンズにおいて最大の有用性を見出すことができる。更に、この設計は、特定の個人の角膜トポグラフィーに合わせてカスタマイズされたレンズ、高い波面収差補正を有するレンズ、又はその両方において有益であり得る。好ましくは、本発明は、例えば、参照によりその全体が本明細書に組み込まれる米国特許第５，６５２，６３８号、同第５，８０５，２６０号、及び同第６，１８３，０８２号に開示されているような乱視用レンズ又は乱視用多焦点レンズを安定させるために用いられる。
【００３８】
更に別の代替方法として、本発明のレンズは、高い眼収差、角膜トポグラフィーデータ、又はその両方の補正を取り入れてもよい。かかるレンズの例は、参照によりその全体が本明細書に組み込まれる米国特許第６，３０５，８０２号及び同第６，５５４，４２５号に見られる。
【００３９】
本発明のレンズは、これらに限定されないが、メガネのレンズ、コンタクトレンズ、及び眼内レンズを含む眼科用レンズを製造するのに好適な任意のレンズ成形材料から製造され得る。ソフトコンタクトレンズを形成するための例示的な材料としては、これらに限定されないがシリコーンエラストマー、シリコーン含有マクロマー、例えば、これらに限定されないが、米国特許第５，３７１，１４７号、同第５，３１４，９６０号、及び同第５，０５７，５７８号（これらは、参照によりその全体が本明細書に組み込まれる）に開示されているもの、ヒドロゲル、シリコーン含有ヒドロゲルなど、及びこれらの組み合わせが挙げられる。より好ましくは、表面はシロキサンであるか、又はポリジメチルシロキサンマクロマー、メタクリルオキシプロピルポリアルキルシロキサン及びそれらの混合物、シリコーンヒドロゲル若しくはヒドロゲル、例えばエタフィルコンＡを含むがこれらに限定されないシロキサン官能基を含む。
【００４０】
レンズ材料の硬化は、任意の便宜のよい方法で行うことができる。例えば、材料を型に入れ、熱、放射線、化学物質、電磁放射線硬化など、及びこれらの組み合わせによって硬化させることができる。好ましくは、コンタクトレンズの実施形態では、紫外線を使用して、又は可視光のフルスペクトルを使用して成形が行われる。より具体的には、レンズ材料を硬化させる正確な条件は、選択される材料及び形成すべきレンズによって決定される。好適なプロセスは、参照によりその全体が本書に組み込まれる米国特許第５，５４０，４１０号に開示されている。
【００４１】
本発明のコンタクトレンズは、任意の便宜のよい方法で製造され得る。このような方法の１つは、金型インサートを作製するために、ＶＡＲＩＦＯＲＭ（商標）アタッチメントを備えるＯＰＴＯＦＯＲＭ（商標）旋盤を使用する。この金型インサートを使用して型を作製する。その後、好適な液体樹脂を金型間に配置した後に、樹脂を圧縮及び硬化して、本発明のレンズを形成する。当業者は、任意の既知の方法を用いて本発明のレンズを製造することができることを認識するであろう。
【００４２】
ここで、本発明が以下の非限定的な実施例に関して更に説明される。
【実施例】
【００４３】
（実施例１）
乱視の患者の視力を矯正するための既知の設計を有するコンタクトレンズが、図６に示されている。このコンタクトレンズは、次の入力設計パラメータを有する従来のレンズ設計ソフトウェアを用いて設計された。
球面度数：−３．００Ｄ
円柱度数：−０．７５Ｄ
円柱軸：１８０度
レンズ直径：１４．５０ｍｍ
前面光学ゾーンの直径８．５０ｍｍ
後面光学ゾーンの直径１１．３５ｍｍ
レンズの基本曲線：８．５０ｍｍ
中心厚さ：０．０８ｍｍ
【００４４】
用いた眼モデルのパラメータは、表２Ａ及び表２Ｂに挙げられている。
【００４５】
安定ゾーンは、このレンズの厚さプロファイルに加えられた特別厚いゾーンである。最初の安定ゾーンは、厚さの半径変化及び角度変化を記述する正規化ガウス関数の組み合わせを用いて構成される。極座標中の安定ゾーンのＳａｇを記述する数式は次の通りである。
【数１７】
式中、Ｚ０は、安定ゾーンの最大の大きさであり、ｒ０及びθ０は、ピークの半径方向及び角度位置であり、σＲ及びσθは、半径及び角度方向の厚さの変化のプロファイルを制御するパラメータである。
【００４６】
半径及び角度方向に沿った勾配の変化は、対数正規ガウス分布を用いて得られる。等式は次の通りになる。
【数１８】
【００４７】
安定ゾーンを制御する設計パラメータは、
安定ゾーンの大きさ（Ｚ０）の変化、
経度０〜１８０度に沿ったピーク位置（ｒ０）の変化、
経度約０〜１８０度に関して角度をなすピーク位置（θ０）の変化、
ピーク位置の上下の勾配変化、
安定ゾーンの角測長さ（σθ）の変化、
ピーク位置を中心に回転された安定ゾーン、
経度０〜１８０度に沿った安定ゾーンの幅（σＲ）の変化、である。
【００４８】
最初の安定ゾーンを構成した値は、次の通りであった。
Ｚ０＝０．２５ｍｍ
ｒ０＝５．７５ｍｍ
σＲ＝０．５０ｍｍ
θ０＝左及び右の安定ゾーンに関して、それぞれ１８０度及び０度
σθ＝２５．０度
【００４９】
次に、レンズの元の厚さプロファイルに安定ゾーンを加えた。最終的な最大レンズ厚さは０．３８ｍｍであった。プロファイルの図解が図４に示されている。安定ゾーンは、水平軸及び垂直軸の両方に関して対称であり、ピーク高さから均一に下降する勾配を有する。
【表２】
【表３】
【００５０】
コンタクトレンズの回転及びセントレーション特性を、表２に提供される初期パラメータを有する上述の眼モデルを使用して決定した。レンズの回転は、モデル化されたまばたきの回数が０回から２０回へと進むにつれて、約４５度から１０度未満へと着実に減少した。まばたき１〜２０回の間、セントレーションは、約０．０６ｍｍから０．０８ｍｍあまりと比較的安定した状態を維持した。従来技術のレンズに適用された等式１によって定義されたメリット関数の得られた値は、１．４１４であり、ＷＲ＝ＷＣ＝１．０であった。この実施例は、これらのパラメータのレンズによって得られる回転、セントレーション、及び安定性を示しており、該レンズにおける眼上の配向の維持は、前面の周縁部上の凹部又は隆起部を用いて達成される。
【００５１】
（実施例２）
上述の眼モデル及び最適化方法、並びに実施例に記載される初期設計を用いて、新しい安定ゾーンが設計された。メリット関数は以下を用いて定義された。
−回転反応の下の表面積。
−セントレーション反応の下の表面積。
−回転及びセントレーションに関して同一の重み、ＷＲ＝ＷＣ＝１．０。
【００５２】
最初の安定ゾーンを構成した値は次の通りであった。
−Ｚ０＝０．２５ｍｍ
−ｒ０＝５．７５ｍｍ
−σＲ＝０．５０ｍｍ
−θ０＝左及び右の安定ゾーンに関して、それぞれ１８０度及び０度
−σθ＝２５．０度
【００５３】
次に、レンズの元の厚さプロファイルに安定ゾーンを加えた。
【００５４】
レンズ性能特性が初期設計を超える著しい改善を示すまで、ピーク位置を中心に安定ゾーンを回転させた。回転は、元の安定ゾーン座標上に座標変換（ピーク位置を中心とする回転）を適用することによって得られた。
【数１９】
式中、（ｘ０、ｙ０）は元の座標であり、（ｘ，ｙ）は新しい座標であり、αは回転角度であった。
【００５５】
安定ゾーンの最終配向が垂直から１０．０度離れており、図５に示されるように安定の上部がレンズの中心に向いている、改善された安定化設計が得られた。更に、安定ゾーンは水平軸に関して対称でない。この場合、各ゾーンの長さの大部分は、水平軸の上方にある。メリット関数の最終値は０．５８であった。メリット関数の改善はほぼ５９％程度であった。回転は、初期安定化設計と比べて急速に減少した。３０度未満の回転が見られるまばたき４回から始め、まばたき１２回以降は回転はなく、これと比べて、初期設計では同じ範囲のまばたきにおいて約４０度〜２５度の回転が見られた。セントレーションは、改善された設計ではまばたき１回で０．０４ｍｍ未満、及びそれ以降は０．０３ｍｍ未満と安定状態を保ったが、初期設計では、同じ回数のまばたきサイクルにおいて０．０６ｍｍから０．０８ｍｍ超であった。この実施例は、実施例１のレンズと比較して改善された回転、セントレーション、及び安定性を示している。
【００５６】
（実施例３）
上述の眼モデル及び最適化方法、並びに実施例１に記載される初期設計を用いて、新しい安定ゾーンが設計された。メリット関数は以下を用いて定義された。
−回転反応の下の表面積。
−センタリング反応の下の表面積。
−回転及びセントレーションに関して同一の重み、ＷＲ＝ＷＣ＝１．０。
【００５７】
最初の安定ゾーンを構成した値は次の通りであった。
−Ｚ０＝０．２５ｍｍ
−ｒ０＝５．７５ｍｍ
−σＲ＝０．５０ｍｍ
−θ０＝左及び右の安定ゾーンに関して、それぞれ１８０度及び０度
−σθ＝２５．０度
【００５８】
元のレンズの厚さプロファイルに安定ゾーンを加えた。
【００５９】
安定ゾーンの最終配向が、図６に示されるように、安定ゾーンのピーク位置がレンズの幾何学的中心から経度約０〜１８０度に関して角度をなして変化しているようなものである、改善された安定化設計を得た。安定ゾーンは、もはや水平軸に関して対称でなく、これらのゾーンの勾配の変化率は、経度０〜１８０度から離れる方向に様々である。メリット関数の最終値は０．６４であった。メリット関数の改善はほぼ５５％程度であった。回転は、初期安定化設計と比べて急速に減少した。３０度未満の回転が見られるまばたき４回から始め、まばたき１０回で約１０度の回転が見られ、まばたき１６回以降は回転はなく、これと比べて、初期設計では同じ範囲のまばたきにおいて約４０度〜３０度〜１５度の回転が見られた。セントレーションは、まばたき１回で０．０６ｍｍ未満、及びまばたき４回で０．０４ｍｍ未満であった。その後、８回のまばたきで０．０２ｍｍ未満及びまばたき１６回で０ｍｍと急速に減少し、これに比べて、初期設計では同じ回数のまばたきサイクルにおいて０．０６ｍｍ超〜０．０７ｍｍ超及び０．０８ｍｍ超であった。この実施例は、実施例１のレンズと比較して改善された回転、セントレーション、及び安定性を示している。
【００６０】
（実施例４）
上述の眼モデル及び最適化方法、並びに実施例１に記載される初期設計を用いて、新しい安定ゾーンが設計された。メリット関数は以下を用いて定義された。
−回転反応の下の表面積。
−セントレーション反応の下の表面積。
−回転ＷＲの重み＝０．８４、セントレーションＷＣの重み＝１．１４。
【００６１】
最初の安定ゾーンを構成した値は次の通りであった。
−Ｚ０＝０．２５ｍｍ
−ｒ０＝５．７５ｍｍ
−σＲ＝０．５０ｍｍ
−θ０＝１．９５４
−σθ＝０．１４
【００６２】
元のレンズの厚さプロファイルに安定ゾーンを加えた。安定ゾーンは、ピーク位置周辺の勾配を変化させるように調整された。ピーク位置は、図７に示されるように、経度０〜１８０度上に維持された。安定ゾーンは水平軸に関して対称でなく、これらのゾーンの勾配の変化率は、ピーク高さから離れる方向に様々である。これは、この場合では、レンズの底部に向かって勾配の減少がより緩やかになっていることによって強調されている。勾配変化は、厚さ変化を角度により記述する対数正規ガウス分布関数を用いて得た。メリット関数の最終値は０．８６であった。メリット関数の改善はほぼ３０％程度であった。回転は、初期安定化設計と比べて小幅に減少した。３０度未満の回転が見られるまばたき６回から始め、まばたき１２回で約１０度の回転が見られたが、まばたき１６回以降は回転はなく、これと比べて、初期設計では同じ範囲のまばたきにおいて約３８度〜３０度〜１５度の回転が見られた。セントレーションは、まばたき１回で０．０８ｍｍ未満、及びまばたき４回で０．０７ｍｍ未満であった。その後、８回のまばたきで０．０５ｍｍ未満及びまばたき１６回で０．０４ｍｍと急速に減少し、これに比べて、初期設計では同じ回数のまばたきサイクルにおいて０．０６ｍｍ〜０．０７ｍｍ超及び０．０８ｍｍであった。この実施例は、実施例１のレンズと比較して改善された回転、セントレーション、及び安定性を示している。
【００６３】
図８は、実施例１、２、３、及び４の眼上のレンズ配向と対比した回転速度を要約している。実施例１に記載された初期設計は、４５°〜０°のミス配向範囲内に約−０．５５°／秒の平均回転速度を有し、実施例２、３及び４における設計は、同じミス配向範囲内に−０．７０°／秒を超える平均回転速度を有する。実施例２及び４は、１５°未満のミス配向に関してより速い回転速度を有する。これらの設計は共に、高い収差補正を目的として設計されたソフトコンタクトレンズなど、眼上で単一配向を必要とするレンズにより適している。これらの設計は、患者がレンズを挿入するのを助けるために前面に特別な基準点を必要とする、他とは異なる適合方法を必要とする場合がある。安定化の非対称性のせいで眼上のレンズ配向が独特であるため、及び前面上の印に起因して、挿入中のレンズの配向は、レンズが静止位置に達した後のレンズの最終配向と非常に近くなければならない。挿入時のミス配向が小さくて回転速度が速いと、完全な視力矯正がより迅速にもたらされる。これらの設計はまた、実施例３を超えるより良好なセントレーション性能を提供する。レンズのセントレーションは、わずかな回数のまばたきで安定する。
【００６４】
〔実施の態様〕
（１） コンタクトレンズを安定させる方法において、ａ）安定ゾーンパラメータの公称セットを有するレンズ設計を提供することと、ｂ）運動量率のバランスをとることに基づいて前記レンズ設計にメリット関数を適用することと、ｃ）安定ゾーンパラメータの公称セットを有する前記レンズ設計に前記メリット関数を適用することに基づいて、安定化が改善されたコンタクトレンズ設計を作製することと、を含む、方法。
（２） 工程ｂ及びｃが繰り返して行われる、実施態様１に記載の方法。
（３） コンタクトレンズ設計を検証するために、眼の機械的構造の影響をシミュレートする仮想モデルが使用される、実施態様２に記載の方法。
（４） まばたきが前記眼の機械的構造の１つであり、それに合わせて安定化スキームを調整する、実施態様３に記載の方法。
（５） コンタクトレンズを安定させる方法において、ａ）安定ゾーンパラメータの公称セットを有するレンズ設計を提供することと、ｂ）前記レンズ設計の眼上での性能を評価することと、ｃ）前記性能に基づいてメリット関数を計算することと、ｃ）前記メリット関数を適用することによって前記安定ゾーンパラメータを最適化することと、を含む、方法。
（６） 仮想モデルを用いて繰り返して実施される、実施態様５に記載の方法。
（７） 前記モデルが、眼の機械的構造の影響をシミュレートする、実施態様６に記載の方法。
（８） 前記機械的構造がまばたきを含む、実施態様７に記載の方法。
（９） 実施態様１に記載の方法に従って製造されたコンタクトレンズ。
（１０） 実施態様２に記載の方法に従って製造されたコンタクトレンズ。
【００６５】
（１１） 実施態様３に記載の方法に従って製造されたコンタクトレンズ。
（１２） 公称安定化設計と比べて安定化を改善して設計された、運動量率のバランスがとれているコンタクトレンズ。
【背景技術】
【０００１】
特定の視覚欠損の矯正は、円筒型、二焦点、又は多焦点の特性など、非球状矯正特性をコンタクトレンズの１つ以上の面に応用することによって達成され得る。これらのレンズが有効であるためには、眼の上にある間にレンズが特定の配向でほぼ保たれなければならない。レンズの眼上での配向の維持は、典型的には、レンズの機械的特性を変えることによって行われる。レンズの背面に対する前面の偏心化、下方レンズ周縁部の厚さの増大、レンズ表面上における凹部又は隆起部の形成、及びレンズ縁部の切断などのプリズムの安定化は、安定化手法の例である。これに加えて、薄いゾーン、即ちレンズ周縁部の厚さが減少する領域を使用することによってレンズを安定化させる動的安定化が用いられてきた。典型的には、薄いゾーンは、レンズの眼上の配置の有利な地点から、レンズの垂直軸又は水平軸のいずれかに関して対称である２つの領域に位置する。
【０００２】
レンズ設計の評価は、眼上のレンズの性能に関して判断した後、もしも必要かつ可能であれば、設計を最適化することを伴う。このプロセスは、通常、試験設計を患者で臨床的に評価することによって行われる。しかしながら、このプロセスは、患者間のばらつきを考慮する必要があるので、かなりの人数の試験を受ける患者を必要とするという理由から、時間及び費用がかかる。
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００３】
特定のコンタクトレンズの安定化を改善するための継続的必要性が存在する。
【課題を解決するための手段】
【０００４】
本発明は、公称安定化設計と比較して、安定化が改善されて設計されたコンタクトレンズである。
【０００５】
本発明の別の態様において、コンタクトレンズを安定させる方法は、安定ゾーンパラメータの公称セットを有するレンズ設計と、レンズ設計の眼上での性能を評価することと、この性能に基づいてメリット関数を計算することと、メリット関数を適用することによって安定ゾーンパラメータを最適化することと、を組み込む。このプロセスは、まばたきなどの眼の機械的構造の影響をシミュレートし、それに合わせて安定化スキームを調整する（例えば、ソフトウェアベースの）仮想モデルを介して繰り返し行われてもよい。
【０００６】
本発明の更に別の態様において、コンタクトレンズは、眼上のレンズに作用するトルクの角運動量のバランスをとるスキームに従って安定化される。
【０００７】
本発明の更に別の態様において、コンタクトレンズは、レンズの残部とは異なる厚さを有する１つ以上のゾーンの形成によって安定化され、その場合、これらのゾーンは、レンズが眼上にあるときにレンズに作用するトルクの角運動量のバランスがとれるように、レンズ上に位置決めされる。
【０００８】
本発明の更に別の態様において、コンタクトレンズは、その長さのほとんどがレンズの水平軸の下にある安定ゾーンを有する。
【０００９】
本発明の更に別の態様において、コンタクトレンズは、一つの方向に対して他の方向に、（ピークからの）異なる勾配変化率を有する安定ゾーンを有する。
【００１０】
本発明の更に別の態様において、コンタクトレンズは、水平軸の下方に有するのとは異なる高さプロファイルを水平軸の上方に有する。
【図面の簡単な説明】
【００１１】
【図１】安定化されたコンタクトレンズの正面図又は対象図。
【図２Ａ】回転軸及びレンズに作用する様々なトルクを特定する、挿入されたレンズを有する眼の略図。
【図２Ｂ】回転軸及びレンズに作用する様々なトルクを特定する、挿入されたレンズを有する眼の略図。
【図２Ｃ】回転軸及びレンズに作用する様々なトルクを特定する、挿入されたレンズを有する眼の略図。
【図３】本発明による安定最適化プロセスを示すフローチャート。
【図４Ａ】実施例１に対応する、安定ゾーンを有する安定化レンズの正面図。
【図４Ｂ】実施例１に対応する、円周厚さのグラフ。
【図４Ｃ】実施例１に対応する、半径方向厚さのグラフ。
【図５Ａ】実施例２に対応する、安定ゾーンを有する安定化レンズの正面図。
【図５Ｂ】実施例２に対応する、円周厚さのグラフ。
【図５Ｃ】実施例２に対応する、半径方向厚さのグラフ。
【図６Ａ】実施例３に対応する、安定ゾーンを有する安定化レンズの正面図。
【図６Ｂ】実施例３に対応する、円周厚さのグラフ。
【図６Ｃ】実施例３に対応する、半径方向厚さのグラフ。
【図７Ａ】実施例４に対応する、安定ゾーンを有する安定化レンズの正面図。
【図７Ｂ】実施例４に対応する、円周厚さのグラフ。
【図７Ｃ】実施例４に対応する、半径方向厚さのグラフ。
【図８】回転速度測定値を示すグラフ。
【発明を実施するための形態】
【００１２】
本発明のコンタクトレンズは、レンズに作用する様々な力のバランスをとることに基づいて安定化を最適化する設計を有する。これは、眼、眼の構成要素、及び最終的には眼の上に置かれた安定化レンズに作用するトルクのバランスをとる設計プロセスの適用を含む。好ましくは、安定化要素を含む公称設計から改良プロセスを開始することによって、安定化が改善される。例えば、中心を通る水平軸及び垂直軸の両方に関して対称である２つの安定ゾーンを有するレンズ設計は、本発明の方法に従ってレンズの安定化を最適化する際の好都合な基準である。「安定ゾーン」とは、辺縁ゾーンの残りの領域の平均厚さよりも大きな厚さの値を有する、レンズの辺縁ゾーンを意味する。「辺縁ゾーン」とは、レンズの光学ゾーンを周囲方向に取り囲み、かつレンズの縁部まで延びるがこれを含まないレンズ表面の領域を意味する。有用な出発点である別の安定化設計は、参照により本明細書に組み込まれる米国特許公報第２００５０２３７４８２号に記載されているが、いかなる安定化設計を公称設計として用いることもでき、該設計はその後、本発明に従って最適化される。安定化設計改良プロセスは、後述の眼モデルで改良点を試験し、この試験の結果を評価し、望ましいレベルの安定化が達成されるまで改良プロセスを繰り返し続けることを組み込むこともできる。
【００１３】
図１は、安定化レンズの前側、つまり対象側表面を示している。レンズ１０は光学ゾーン１１を有する。レンズ周縁部は光学ゾーン１１を取り囲んでいる。２つの厚い領域１２が周縁部に位置しており、これらが安定ゾーンである。
【００１４】
新しい設計を作製するためのプロセスで好ましく使用されるモデルには、機械的操作及びレンズ安定性に与える影響をシミュレートする様々な要素及び仮定が組み込まれている。好ましくは、このモデルは、周知のプログラミング技術に従って、標準的プログラミング技術及びコーディング技術を用いて、ソフトウェアに落とし込まれる。概括的には、このモデルは、所定の回数のまばたきの際の後述の力の印加をシミュレートすることによって、安定化レンズを設計するためのプロセスで使用される。レンズが回転しかつ偏心する程度を、それに応じて判定する。その後、回転及び／又はセントレーション（centration）をより望ましいレベルにするのを目的とする方法で、設計に変更が加えられる。次にこれを再度モデルにかけて、予め定められた回数のまばたきの後に、まばたきの際の移動を判定する。設計の変更は、より詳細に後述されるメリット関数の適用によって達成される。
【００１５】
モデルは、眼が、角膜及び強膜を表す好ましくは少なくとも２つの球面部分からなり、ｘ−ｙ−ｚ座標軸の原点が、角膜を表す球面の中心にあると仮定している。非球面といったより複雑な面を使用することも可能である。レンズの底面形状は球面部分からなるが、レンズの基本曲線半径は、レンズの中心から縁部に向かって変化し得る。背面を記述するために、１つを超える基本曲線を使用することができる。眼上に配置されたレンズは、眼と同一形状をとると仮定する。レンズの厚さ分布は、必ずしも回転対称である必要はなく、実際には、本発明のレンズの一部の好ましい実施形態によると、対称ではない。レンズ縁部の厚いゾーンを用いて、レンズの位置及び配向挙動を制御することができる。レンズと眼との間には、均一な液体の薄膜（涙液層）が存在し、その典型的な厚さは５μｍである。この涙液層は、レンズ下涙液層と呼ばれる。レンズ縁部では、レンズと眼との間の液膜の厚さはずっと薄く、ムチン涙液層と呼ばれる。典型的な厚さが５．０μｍである均一な液体の薄膜（これも涙液層）が、レンズと下眼瞼及び上眼瞼との間に存在し、これらは、レンズ上涙液層と呼ばれる。下眼瞼及び上眼瞼の両方の境界は、ｘ−ｙ平面に単位法線ベクトルを有する平面内にある。したがって、ｚ軸に対して垂直な平面上のこれら境界の突出部は、直線である。この仮定は、眼瞼が動いている間も成立する。上眼瞼は、コンタクトレンズに均一な圧力を加える。この均一な圧力は、コンタクトレンズの上眼瞼で覆われた全領域、又はこの領域の上眼瞼の境界に近い一部に、均一な幅（眼瞼の縁部を表す曲線を通る平面に対して垂直な方向に測定した場合）で加えられる。下眼瞼は、コンタクトレンズに均一な圧力を加える。この圧力は、コンタクトレンズの下眼瞼で覆われた全領域に加えられる。眼瞼によってコンタクトレンズに加えられる圧力は、コンタクトレンズの不均一な厚さ分布（厚いゾーン）（特に縁部近く）を介してレンズに作用するトルクの原因となる。この圧力がコンタクトレンズに作用するトルクに与える影響は、メロンシード効果（melon seed effect）と呼ばれる。レンズが眼に対して動くと、レンズ下涙液層に粘性摩擦が存在する。粘性摩擦は、レンズが眼に対して動くときに、レンズ縁部と眼との間のムチン涙液層にも存在する。更に、レンズが動く及び／又は眼瞼が動くと、レンズ上涙液層に粘性摩擦が存在する。レンズの歪み及び応力は、レンズの変形によって生じる。こうした歪み及び応力は、レンズの弾性エネルギー容量となる。レンズが眼に対して動き、かつレンズの変形が変化するにつれて、弾性エネルギー容量は変化する。レンズは、弾性エネルギー容量が最小である位置に向かう傾向がある。
【００１６】
眼（角膜及び強膜）の形状、レンズの底面形状、及び眼瞼の動きを表すパラメータが、図２に示されている。レンズの動きは、レンズに作用する角運動量のバランスから得られる。慣性効果は無視される。すると、レンズに作用する全てのモーメントの合計は０となる。したがって次の通りである。
【数１】
【００１７】
最初の４つのモーメントは抵抗トルクであり、レンズの動きに線形従属である。残りのトルクは駆動トルクである。この角運動量のバランスにより、レンズの位置βに関する非線形一次微分方程式が得られる。
【数２】
【００１８】
この等式は、四次Ｒｕｎｇｅ−Ｋｕｔｔａ積分スキームで解かれる。コンタクトレンズ上の点の位置は、回転ベクトルβ（ｔ）に関する回転から得られる。点の古い位置を現在の位置に変換する回転行列Ｒ（ｔ）は、次のロドリゲスの公式から得られる。
【数３】
式中、
【数４】
である。
【００１９】
数値積分法では、時間離散化が用いられる。すると、レンズの動きは多数のその後の回転であると考えることができるので、次の時間ステップでは、
【数５】
回転行列は、
【数６】
となり、式中、
【数７】
は、時間ステップ
【数８】
中の回転である。
【００２０】
回転行列は、レンズの回転
【数９】
及び偏心（decentration）
【数１０】
に分解される。
【数１１】
【００２１】
レンズの回転は、レンズの中心線に関した回転である。偏心は、（ｘ、ｙ）平面内の線に関した回転である。したがって、レンズの位置は、中心線と、その後に続く偏心
【数１２】
に関するレンズの回転
【数１３】
であることがわかる。
【００２２】
本発明の好ましい方法において、これらの関係に基づくメリット関数（ＭＦ）は、公称設計を調整し、それによって公称設計の安定化スキームを改善するように作り上げられる。こうしたメリット関数は、眼上でのレンズ性能要件に基づいて定義される。好ましい実施形態において、メリット関数は、これらに限定されないが、ａ）レンズの回転及びセントレーション性能（等式１）、ｂ）静止位置周辺でのレンズの安定性（等式２）、又はｃ）静止位置周辺のレンズの回転及びセントレーション性能並びに安定性（等式３）であると定義される。
【数１４】
【００２３】
レンズの回転とは、まばたき中及びまばたきの間に生じる、ｚ軸を中心とするレンズの角運動を意味する。回転は、眼上のレンズの初期位置、又は眼上でモデル化された場合のレンズの挙動に応じて、時計回りであっても反時計回りであってもよい。
【００２４】
レンズのセントレーションとは、レンズの幾何学的中心と角膜頂点との間の距離を意味する。セントレーションは、角膜頂点の平面内のｘ−ｙ座標系に記録される。
【００２５】
レンズ安定性とは、水平方向（ｘ軸）及び垂直方向（ｙ軸）のレンズの最大移動の量、並びにまばたき期間の間のレンズの回転量を意味する。レンズ安定性は、レンズがその最終位置に到達した後に、レンズの誤配向及び偏心なしに記録されるのが好ましい。
【００２６】
等式１をメリット関数の目的及び適用の例として用いると、Ｒｏｔ及びＣｅｎｔは、それぞれ、最適化されるレンズ設計の回転及びセントレーションにおけるレンズ性能を表す。ＲＲＥＦ及びＣＲＥＦは、初期レンズ設計の回転及びセントレーションにおけるレンズ性能を表す変数である。ＷＲ及びＷＣは、一方の係数の寄与を他方の係数に対して調整するのを可能にする２つの重み係数であり、０〜１の値を取り得る。適用される場合、以下に例示されるように、これらの関数は、数値的に解かれるのが最良である。重み係数は、目的の構成要素に適切な考慮がなされるように適用される。それらは同等であってもよく、又は一方の構成要素が他方より関与していてもよい。そのため、例えば、セントレーションよりも回転を最適化することがより問題である場合、ＷＣよりも大きなＷＲを選択することになる。この構成下で、安定化設計のメリット関数が、先行する設計に比べて減少させられた場合に、安定化設計は改善される。更に、そのような場合にメリット関数が最小化されると、安定化設計は最適化される。当然のことながら、安定化以外の理由で、あるレンズ設計が他のものよりも好ましい場合があるので、設計の安定化の面を必ずしも最適化せずに、本発明に従って安定化の改善が行われてもよい。
【数１５】
【００２７】
等式２において、ＸＲａｎｇｅ、ＹＲａｎｇｅ及びθＲａｎｇｅは、最適化されるレンズ設計の水平方向、垂直方向、及び回転の安定性におけるレンズ性能を表し、ＸＲＥＦ、ＹＲＥＦ、及びθＲＥＦは、初期レンズ設計の水平方向、垂直方向、及び回転の安定性におけるレンズ性能を表し、ＷＸ、ＷＹ、及びＷθは、互いに対する係数の寄与の調整を可能にする重み係数を表す。
【数１６】
【００２８】
等式３において、Ｒｏｔ、Ｃｅｎｔ、及びＳｔａｂは、最適化されるレンズ設計の回転、セントレーション、及び安定性におけるレンズ性能を表し、ＲＲＥＦ、ＣＲＥＦ、及びＳＲＥＦは、初期レンズ設計の回転、セントレーション、及び安定性におけるレンズ性能を表し、ＲＲＥＦ、ＣＲＥＦ、及びＳＲＥＦは、互いに対する係数の寄与の調整を可能にする重み係数を表す。
【００２９】
別の実施形態では、メリット関数は装着快適性を含み、更には、安定ゾーンの体積、安定ゾーンの表面積、安定ゾーンに対するソフトコンタクトレンズ装着者の認識、又は任意のその他の関連基準を含むこともできる。
【００３０】
更なる好ましい実施形態では、メリット関数は、次のパラメータから上述されたものと同じ様式で定義される。
−回転性能：
−回転曲線反応の下の表面積
−＋／−５．０度以内の回転で静止位置に到達するまでの時間
−初期回転速度
−セントレーション性能：
−セントレーション曲線反応の下の表面積
−セントレーションで静止位置に到達するまでの時間
−最初に最終静止位置に到達したとき
−セントレーション速度
−安定性性能：
−水平方向への移動の大きさ
−垂直方向への移動の大きさ
−回転の大きさ
−水平移動の持続時間
−上下移動の持続時間
−回転の持続時間。
−装着快適性：
−安定ゾーン構成のための余剰材料の体積
−安定ゾーンに覆われた表面積
−安定ゾーンに対するレンズ装着者の認識
【００３１】
本方法によってもたらされ得る安定化のタイプに制限はない。安定ゾーンは、次のタイプのものであり得る。
−Ｘ軸及びＹ軸に対して対称
−Ｘ軸又はＹ軸に対して対称
−Ｘ軸及びＹ軸の両方に対して非対称
−一定の半径方向距離
−可変の半径方向距離
【００３２】
次を含むがこれらに限定されない様々な安定ゾーンパラメータが、最適化の間に評価され得る；ゾーン長さ、ピーク厚さの位置、ピークの両側の傾斜角度、ゾーン周辺の傾斜、及びゾーン幅。最適化パラメータとしては、レンズ直径、基本曲線、厚さ、光学ゾーンの直径、辺縁ゾーンの幅、材料特性、レンズの特徴を記述するその他のパラメータも挙げることができる。
【００３３】
本発明の好ましい実施形態では、２つのタイプの改善アプローチが開示される。まず、完全最適化が行われ、その場合、ＭＦによって誘導される安定化調整が所定の回数繰り返される眼上挙動モデルは、レンズが静止位置に達するまでに数回のまばたきサイクルを必要とする。別の実施形態では、設計は、所定の回数のまばたきサイクルの間に改善される。３回のまばたきサイクルは、一般に、有意義な安定化の改善をもたらすのに有効な最低数である。いずれの場合も、このプロセスは、公称設計にＭＦを適用しながら繰り返し行われる。３回のまばたきサイクルが用いられる場合には、最初のまばたきはレンズを水平から角度αに向け、中間のまばたきではレンズは水平から角度βに向けられ、最後のまばたきではレンズは静止位置に位置付けられる。最も好ましい実施形態では、角度αは４５度に設定され、角度βは２２度に設定される（しかし、これら角度は共にこれらの値に限定されない）。別の実施形態では、最適化プロセスは両方のアプローチの組み合わせであり、その場合、少ない回数のまばたきサイクルを予備的に用いて中間解に到達した後、数回のまばたきサイクルを用いて、最適化が許容可能な程度まで行われたかが検証される。
【００３４】
図３は、この改良プロセスのフローチャートを示す。安定ゾーンの最初の設計は、既存の設計であっても新しい設計であってもよい。これらの設計からの安定ゾーンパラメータが決定される。これらのパラメータが初期値周辺で変更される場合には、これらのパラメータは設計性能を計算することで得られる。レンズ性能に最も大きな変化を与えるパラメータが、最適化プロセスのために選択されるのが好ましい。工程１において、考慮される安定ゾーンパラメータが選択される。これらには、多くの他のものの中でも、例えば、安定ゾーンの大きさ（Ｚ０）、経度０〜１８０度に沿ったピーク位置（ｒ０）、経度約０〜１８０度に関して角度をなすピーク位置（θ０）、ピーク位置の上下の勾配、安定ゾーンの角測長（σθ）、ピーク位置を中心に回転された安定ゾーン、及び安定ゾーンの幅（σＲ）が挙げられる。
【００３５】
工程２において、レンズは安定ゾーンパラメータに関して数学的に定義されて、初期又は公称設計を得る。安定ゾーンを記述する数学関数の種類に制限はない。安定ゾーンは、ＣＡＤアプリケーションなどのコンピュータ生成ソフトウェアを用いて記述されることも可能である。（定義されたパラメータを用いて）数学的に記述された設計は、工程３において眼モデルに入れられて、表１に示されるような回転、セントレーション、及び安定性データが生成される。次に、このデータを使用して、任意工程４において、安定化パラメータの１つ以上を変更することができる。
【表１】
【００３６】
安定ゾーンは、再成形、拡大縮小、回転、転位のいずれかによって、又は現在の設計を変更するための任意の他の技術を用いて変更される。工程５ａ〜５ｄにおいて、変更された安定化パラメータは再度眼モデルに入れられて、今は変更された設計のそれぞれに関する回転、セントレーション、及び安定性データを生成する。対応する工程６ａ〜６ｄの各ケースにおいて、メリット関数が作成されかつ新しい各設計に適用されて、工程７及び８において、レンズが操作される（好ましくは回転により）際に、新たな回転、セントレーション、及び安定性データを生成する。この場合も同様に、各繰り返しにおいて、工程９でメリット関数が計算され、工程１０において、それらが減少しているかどうかを確かめるためにチェックされる。減少は、前回の繰り返しを超える改善である。メリット関数が減少しなかった場合には、任意工程１１において安定化パラメータを再度変更することができ、その結果得られた変更されたレンズ設計は、選択及びデータ生成工程７及び８に戻される。メリット関数が減少した場合、それは安定化の改善を示し、レンズ設計は最終設計であると決定されるか（工程１２）、又は任意工程１３において、他のゾーンが再度改善される。
【００３７】
本発明は、乱視用レンズ及び多焦点レンズにおいて最大の有用性を見出すことができる。更に、この設計は、特定の個人の角膜トポグラフィーに合わせてカスタマイズされたレンズ、高い波面収差補正を有するレンズ、又はその両方において有益であり得る。好ましくは、本発明は、例えば、参照によりその全体が本明細書に組み込まれる米国特許第５，６５２，６３８号、同第５，８０５，２６０号、及び同第６，１８３，０８２号に開示されているような乱視用レンズ又は乱視用多焦点レンズを安定させるために用いられる。
【００３８】
更に別の代替方法として、本発明のレンズは、高い眼収差、角膜トポグラフィーデータ、又はその両方の補正を取り入れてもよい。かかるレンズの例は、参照によりその全体が本明細書に組み込まれる米国特許第６，３０５，８０２号及び同第６，５５４，４２５号に見られる。
【００３９】
本発明のレンズは、これらに限定されないが、メガネのレンズ、コンタクトレンズ、及び眼内レンズを含む眼科用レンズを製造するのに好適な任意のレンズ成形材料から製造され得る。ソフトコンタクトレンズを形成するための例示的な材料としては、これらに限定されないがシリコーンエラストマー、シリコーン含有マクロマー、例えば、これらに限定されないが、米国特許第５，３７１，１４７号、同第５，３１４，９６０号、及び同第５，０５７，５７８号（これらは、参照によりその全体が本明細書に組み込まれる）に開示されているもの、ヒドロゲル、シリコーン含有ヒドロゲルなど、及びこれらの組み合わせが挙げられる。より好ましくは、表面はシロキサンであるか、又はポリジメチルシロキサンマクロマー、メタクリルオキシプロピルポリアルキルシロキサン及びそれらの混合物、シリコーンヒドロゲル若しくはヒドロゲル、例えばエタフィルコンＡを含むがこれらに限定されないシロキサン官能基を含む。
【００４０】
レンズ材料の硬化は、任意の便宜のよい方法で行うことができる。例えば、材料を型に入れ、熱、放射線、化学物質、電磁放射線硬化など、及びこれらの組み合わせによって硬化させることができる。好ましくは、コンタクトレンズの実施形態では、紫外線を使用して、又は可視光のフルスペクトルを使用して成形が行われる。より具体的には、レンズ材料を硬化させる正確な条件は、選択される材料及び形成すべきレンズによって決定される。好適なプロセスは、参照によりその全体が本書に組み込まれる米国特許第５，５４０，４１０号に開示されている。
【００４１】
本発明のコンタクトレンズは、任意の便宜のよい方法で製造され得る。このような方法の１つは、金型インサートを作製するために、ＶＡＲＩＦＯＲＭ（商標）アタッチメントを備えるＯＰＴＯＦＯＲＭ（商標）旋盤を使用する。この金型インサートを使用して型を作製する。その後、好適な液体樹脂を金型間に配置した後に、樹脂を圧縮及び硬化して、本発明のレンズを形成する。当業者は、任意の既知の方法を用いて本発明のレンズを製造することができることを認識するであろう。
【００４２】
ここで、本発明が以下の非限定的な実施例に関して更に説明される。
【実施例】
【００４３】
（実施例１）
乱視の患者の視力を矯正するための既知の設計を有するコンタクトレンズが、図６に示されている。このコンタクトレンズは、次の入力設計パラメータを有する従来のレンズ設計ソフトウェアを用いて設計された。
球面度数：−３．００Ｄ
円柱度数：−０．７５Ｄ
円柱軸：１８０度
レンズ直径：１４．５０ｍｍ
前面光学ゾーンの直径８．５０ｍｍ
後面光学ゾーンの直径１１．３５ｍｍ
レンズの基本曲線：８．５０ｍｍ
中心厚さ：０．０８ｍｍ
【００４４】
用いた眼モデルのパラメータは、表２Ａ及び表２Ｂに挙げられている。
【００４５】
安定ゾーンは、このレンズの厚さプロファイルに加えられた特別厚いゾーンである。最初の安定ゾーンは、厚さの半径変化及び角度変化を記述する正規化ガウス関数の組み合わせを用いて構成される。極座標中の安定ゾーンのＳａｇを記述する数式は次の通りである。
【数１７】
式中、Ｚ０は、安定ゾーンの最大の大きさであり、ｒ０及びθ０は、ピークの半径方向及び角度位置であり、σＲ及びσθは、半径及び角度方向の厚さの変化のプロファイルを制御するパラメータである。
【００４６】
半径及び角度方向に沿った勾配の変化は、対数正規ガウス分布を用いて得られる。等式は次の通りになる。
【数１８】
【００４７】
安定ゾーンを制御する設計パラメータは、
安定ゾーンの大きさ（Ｚ０）の変化、
経度０〜１８０度に沿ったピーク位置（ｒ０）の変化、
経度約０〜１８０度に関して角度をなすピーク位置（θ０）の変化、
ピーク位置の上下の勾配変化、
安定ゾーンの角測長さ（σθ）の変化、
ピーク位置を中心に回転された安定ゾーン、
経度０〜１８０度に沿った安定ゾーンの幅（σＲ）の変化、である。
【００４８】
最初の安定ゾーンを構成した値は、次の通りであった。
Ｚ０＝０．２５ｍｍ
ｒ０＝５．７５ｍｍ
σＲ＝０．５０ｍｍ
θ０＝左及び右の安定ゾーンに関して、それぞれ１８０度及び０度
σθ＝２５．０度
【００４９】
次に、レンズの元の厚さプロファイルに安定ゾーンを加えた。最終的な最大レンズ厚さは０．３８ｍｍであった。プロファイルの図解が図４に示されている。安定ゾーンは、水平軸及び垂直軸の両方に関して対称であり、ピーク高さから均一に下降する勾配を有する。
【表２】
【表３】
【００５０】
コンタクトレンズの回転及びセントレーション特性を、表２に提供される初期パラメータを有する上述の眼モデルを使用して決定した。レンズの回転は、モデル化されたまばたきの回数が０回から２０回へと進むにつれて、約４５度から１０度未満へと着実に減少した。まばたき１〜２０回の間、セントレーションは、約０．０６ｍｍから０．０８ｍｍあまりと比較的安定した状態を維持した。従来技術のレンズに適用された等式１によって定義されたメリット関数の得られた値は、１．４１４であり、ＷＲ＝ＷＣ＝１．０であった。この実施例は、これらのパラメータのレンズによって得られる回転、セントレーション、及び安定性を示しており、該レンズにおける眼上の配向の維持は、前面の周縁部上の凹部又は隆起部を用いて達成される。
【００５１】
（実施例２）
上述の眼モデル及び最適化方法、並びに実施例に記載される初期設計を用いて、新しい安定ゾーンが設計された。メリット関数は以下を用いて定義された。
−回転反応の下の表面積。
−セントレーション反応の下の表面積。
−回転及びセントレーションに関して同一の重み、ＷＲ＝ＷＣ＝１．０。
【００５２】
最初の安定ゾーンを構成した値は次の通りであった。
−Ｚ０＝０．２５ｍｍ
−ｒ０＝５．７５ｍｍ
−σＲ＝０．５０ｍｍ
−θ０＝左及び右の安定ゾーンに関して、それぞれ１８０度及び０度
−σθ＝２５．０度
【００５３】
次に、レンズの元の厚さプロファイルに安定ゾーンを加えた。
【００５４】
レンズ性能特性が初期設計を超える著しい改善を示すまで、ピーク位置を中心に安定ゾーンを回転させた。回転は、元の安定ゾーン座標上に座標変換（ピーク位置を中心とする回転）を適用することによって得られた。
【数１９】
式中、（ｘ０、ｙ０）は元の座標であり、（ｘ，ｙ）は新しい座標であり、αは回転角度であった。
【００５５】
安定ゾーンの最終配向が垂直から１０．０度離れており、図５に示されるように安定の上部がレンズの中心に向いている、改善された安定化設計が得られた。更に、安定ゾーンは水平軸に関して対称でない。この場合、各ゾーンの長さの大部分は、水平軸の上方にある。メリット関数の最終値は０．５８であった。メリット関数の改善はほぼ５９％程度であった。回転は、初期安定化設計と比べて急速に減少した。３０度未満の回転が見られるまばたき４回から始め、まばたき１２回以降は回転はなく、これと比べて、初期設計では同じ範囲のまばたきにおいて約４０度〜２５度の回転が見られた。セントレーションは、改善された設計ではまばたき１回で０．０４ｍｍ未満、及びそれ以降は０．０３ｍｍ未満と安定状態を保ったが、初期設計では、同じ回数のまばたきサイクルにおいて０．０６ｍｍから０．０８ｍｍ超であった。この実施例は、実施例１のレンズと比較して改善された回転、セントレーション、及び安定性を示している。
【００５６】
（実施例３）
上述の眼モデル及び最適化方法、並びに実施例１に記載される初期設計を用いて、新しい安定ゾーンが設計された。メリット関数は以下を用いて定義された。
−回転反応の下の表面積。
−センタリング反応の下の表面積。
−回転及びセントレーションに関して同一の重み、ＷＲ＝ＷＣ＝１．０。
【００５７】
最初の安定ゾーンを構成した値は次の通りであった。
−Ｚ０＝０．２５ｍｍ
−ｒ０＝５．７５ｍｍ
−σＲ＝０．５０ｍｍ
−θ０＝左及び右の安定ゾーンに関して、それぞれ１８０度及び０度
−σθ＝２５．０度
【００５８】
元のレンズの厚さプロファイルに安定ゾーンを加えた。
【００５９】
安定ゾーンの最終配向が、図６に示されるように、安定ゾーンのピーク位置がレンズの幾何学的中心から経度約０〜１８０度に関して角度をなして変化しているようなものである、改善された安定化設計を得た。安定ゾーンは、もはや水平軸に関して対称でなく、これらのゾーンの勾配の変化率は、経度０〜１８０度から離れる方向に様々である。メリット関数の最終値は０．６４であった。メリット関数の改善はほぼ５５％程度であった。回転は、初期安定化設計と比べて急速に減少した。３０度未満の回転が見られるまばたき４回から始め、まばたき１０回で約１０度の回転が見られ、まばたき１６回以降は回転はなく、これと比べて、初期設計では同じ範囲のまばたきにおいて約４０度〜３０度〜１５度の回転が見られた。セントレーションは、まばたき１回で０．０６ｍｍ未満、及びまばたき４回で０．０４ｍｍ未満であった。その後、８回のまばたきで０．０２ｍｍ未満及びまばたき１６回で０ｍｍと急速に減少し、これに比べて、初期設計では同じ回数のまばたきサイクルにおいて０．０６ｍｍ超〜０．０７ｍｍ超及び０．０８ｍｍ超であった。この実施例は、実施例１のレンズと比較して改善された回転、セントレーション、及び安定性を示している。
【００６０】
（実施例４）
上述の眼モデル及び最適化方法、並びに実施例１に記載される初期設計を用いて、新しい安定ゾーンが設計された。メリット関数は以下を用いて定義された。
−回転反応の下の表面積。
−セントレーション反応の下の表面積。
−回転ＷＲの重み＝０．８４、セントレーションＷＣの重み＝１．１４。
【００６１】
最初の安定ゾーンを構成した値は次の通りであった。
−Ｚ０＝０．２５ｍｍ
−ｒ０＝５．７５ｍｍ
−σＲ＝０．５０ｍｍ
−θ０＝１．９５４
−σθ＝０．１４
【００６２】
元のレンズの厚さプロファイルに安定ゾーンを加えた。安定ゾーンは、ピーク位置周辺の勾配を変化させるように調整された。ピーク位置は、図７に示されるように、経度０〜１８０度上に維持された。安定ゾーンは水平軸に関して対称でなく、これらのゾーンの勾配の変化率は、ピーク高さから離れる方向に様々である。これは、この場合では、レンズの底部に向かって勾配の減少がより緩やかになっていることによって強調されている。勾配変化は、厚さ変化を角度により記述する対数正規ガウス分布関数を用いて得た。メリット関数の最終値は０．８６であった。メリット関数の改善はほぼ３０％程度であった。回転は、初期安定化設計と比べて小幅に減少した。３０度未満の回転が見られるまばたき６回から始め、まばたき１２回で約１０度の回転が見られたが、まばたき１６回以降は回転はなく、これと比べて、初期設計では同じ範囲のまばたきにおいて約３８度〜３０度〜１５度の回転が見られた。セントレーションは、まばたき１回で０．０８ｍｍ未満、及びまばたき４回で０．０７ｍｍ未満であった。その後、８回のまばたきで０．０５ｍｍ未満及びまばたき１６回で０．０４ｍｍと急速に減少し、これに比べて、初期設計では同じ回数のまばたきサイクルにおいて０．０６ｍｍ〜０．０７ｍｍ超及び０．０８ｍｍであった。この実施例は、実施例１のレンズと比較して改善された回転、セントレーション、及び安定性を示している。
【００６３】
図８は、実施例１、２、３、及び４の眼上のレンズ配向と対比した回転速度を要約している。実施例１に記載された初期設計は、４５°〜０°のミス配向範囲内に約−０．５５°／秒の平均回転速度を有し、実施例２、３及び４における設計は、同じミス配向範囲内に−０．７０°／秒を超える平均回転速度を有する。実施例２及び４は、１５°未満のミス配向に関してより速い回転速度を有する。これらの設計は共に、高い収差補正を目的として設計されたソフトコンタクトレンズなど、眼上で単一配向を必要とするレンズにより適している。これらの設計は、患者がレンズを挿入するのを助けるために前面に特別な基準点を必要とする、他とは異なる適合方法を必要とする場合がある。安定化の非対称性のせいで眼上のレンズ配向が独特であるため、及び前面上の印に起因して、挿入中のレンズの配向は、レンズが静止位置に達した後のレンズの最終配向と非常に近くなければならない。挿入時のミス配向が小さくて回転速度が速いと、完全な視力矯正がより迅速にもたらされる。これらの設計はまた、実施例３を超えるより良好なセントレーション性能を提供する。レンズのセントレーションは、わずかな回数のまばたきで安定する。
【００６４】
〔実施の態様〕
（１） コンタクトレンズを安定させる方法において、ａ）安定ゾーンパラメータの公称セットを有するレンズ設計を提供することと、ｂ）運動量率のバランスをとることに基づいて前記レンズ設計にメリット関数を適用することと、ｃ）安定ゾーンパラメータの公称セットを有する前記レンズ設計に前記メリット関数を適用することに基づいて、安定化が改善されたコンタクトレンズ設計を作製することと、を含む、方法。
（２） 工程ｂ及びｃが繰り返して行われる、実施態様１に記載の方法。
（３） コンタクトレンズ設計を検証するために、眼の機械的構造の影響をシミュレートする仮想モデルが使用される、実施態様２に記載の方法。
（４） まばたきが前記眼の機械的構造の１つであり、それに合わせて安定化スキームを調整する、実施態様３に記載の方法。
（５） コンタクトレンズを安定させる方法において、ａ）安定ゾーンパラメータの公称セットを有するレンズ設計を提供することと、ｂ）前記レンズ設計の眼上での性能を評価することと、ｃ）前記性能に基づいてメリット関数を計算することと、ｃ）前記メリット関数を適用することによって前記安定ゾーンパラメータを最適化することと、を含む、方法。
（６） 仮想モデルを用いて繰り返して実施される、実施態様５に記載の方法。
（７） 前記モデルが、眼の機械的構造の影響をシミュレートする、実施態様６に記載の方法。
（８） 前記機械的構造がまばたきを含む、実施態様７に記載の方法。
（９） 実施態様１に記載の方法に従って製造されたコンタクトレンズ。
（１０） 実施態様２に記載の方法に従って製造されたコンタクトレンズ。
【００６５】
（１１） 実施態様３に記載の方法に従って製造されたコンタクトレンズ。
（１２） 公称安定化設計と比べて安定化を改善して設計された、運動量率のバランスがとれているコンタクトレンズ。
【特許請求の範囲】
【請求項１】
コンタクトレンズを安定させる方法において、ａ）安定ゾーンパラメータの公称セットを有するレンズ設計を提供することと、ｂ）運動量率のバランスをとることに基づいて前記レンズ設計にメリット関数を適用することと、ｃ）安定ゾーンパラメータの公称セットを有する前記レンズ設計に前記メリット関数を適用することに基づいて、安定化が改善されたコンタクトレンズ設計を作製することと、を含む、方法。
【請求項２】
工程ｂ及びｃが繰り返して行われる、請求項１に記載の方法。
【請求項３】
コンタクトレンズ設計を検証するために、眼の機械的構造の影響をシミュレートする仮想モデルが使用される、請求項２に記載の方法。
【請求項４】
まばたきが前記眼の機械的構造の１つであり、それに合わせて安定化スキームを調整する、請求項３に記載の方法。
【請求項５】
コンタクトレンズを安定させる方法において、ａ）安定ゾーンパラメータの公称セットを有するレンズ設計を提供することと、ｂ）前記レンズ設計の眼上での性能を評価することと、ｃ）前記性能に基づいてメリット関数を計算することと、ｃ）前記メリット関数を適用することによって前記安定ゾーンパラメータを最適化することと、を含む、方法。
【請求項６】
仮想モデルを用いて繰り返して実施される、請求項５に記載の方法。
【請求項７】
前記モデルが、眼の機械的構造の影響をシミュレートする、請求項６に記載の方法。
【請求項８】
前記機械的構造がまばたきを含む、請求項７に記載の方法。
【請求項９】
請求項１に記載の方法に従って製造されたコンタクトレンズ。
【請求項１０】
請求項２に記載の方法に従って製造されたコンタクトレンズ。
【請求項１１】
請求項３に記載の方法に従って製造されたコンタクトレンズ。
【請求項１２】
公称安定化設計と比べて安定化を改善して設計された、運動量率のバランスがとれているコンタクトレンズ。
【請求項１】
コンタクトレンズを安定させる方法において、ａ）安定ゾーンパラメータの公称セットを有するレンズ設計を提供することと、ｂ）運動量率のバランスをとることに基づいて前記レンズ設計にメリット関数を適用することと、ｃ）安定ゾーンパラメータの公称セットを有する前記レンズ設計に前記メリット関数を適用することに基づいて、安定化が改善されたコンタクトレンズ設計を作製することと、を含む、方法。
【請求項２】
工程ｂ及びｃが繰り返して行われる、請求項１に記載の方法。
【請求項３】
コンタクトレンズ設計を検証するために、眼の機械的構造の影響をシミュレートする仮想モデルが使用される、請求項２に記載の方法。
【請求項４】
まばたきが前記眼の機械的構造の１つであり、それに合わせて安定化スキームを調整する、請求項３に記載の方法。
【請求項５】
コンタクトレンズを安定させる方法において、ａ）安定ゾーンパラメータの公称セットを有するレンズ設計を提供することと、ｂ）前記レンズ設計の眼上での性能を評価することと、ｃ）前記性能に基づいてメリット関数を計算することと、ｃ）前記メリット関数を適用することによって前記安定ゾーンパラメータを最適化することと、を含む、方法。
【請求項６】
仮想モデルを用いて繰り返して実施される、請求項５に記載の方法。
【請求項７】
前記モデルが、眼の機械的構造の影響をシミュレートする、請求項６に記載の方法。
【請求項８】
前記機械的構造がまばたきを含む、請求項７に記載の方法。
【請求項９】
請求項１に記載の方法に従って製造されたコンタクトレンズ。
【請求項１０】
請求項２に記載の方法に従って製造されたコンタクトレンズ。
【請求項１１】
請求項３に記載の方法に従って製造されたコンタクトレンズ。
【請求項１２】
公称安定化設計と比べて安定化を改善して設計された、運動量率のバランスがとれているコンタクトレンズ。
【図１】
【図２Ａ】
【図２Ｂ】
【図２Ｃ】
【図３】
【図４Ａ】
【図４Ｂ】
【図４Ｃ】
【図５Ａ】
【図５Ｂ】
【図５Ｃ】
【図６Ａ】
【図６Ｂ】
【図６Ｃ】
【図７Ａ】
【図７Ｂ】
【図７Ｃ】
【図８】
【図２Ａ】
【図２Ｂ】
【図２Ｃ】
【図３】
【図４Ａ】
【図４Ｂ】
【図４Ｃ】
【図５Ａ】
【図５Ｂ】
【図５Ｃ】
【図６Ａ】
【図６Ｂ】
【図６Ｃ】
【図７Ａ】
【図７Ｂ】
【図７Ｃ】
【図８】
【公表番号】特表２０１３−５１５２８０（Ｐ２０１３−５１５２８０Ａ）
【公表日】平成２５年５月２日（２０１３．５．２）
【国際特許分類】
【出願番号】特願２０１２−５４４８８５（Ｐ２０１２−５４４８８５）
【出願日】平成２２年１２月１７日（２０１０．１２．１７）
【国際出願番号】ＰＣＴ／ＵＳ２０１０／０６０９９３
【国際公開番号】ＷＯ２０１１／０８４６７９
【国際公開日】平成２３年７月１４日（２０１１．７．１４）
【出願人】（５１０２９４１３９）ジョンソン・アンド・ジョンソン・ビジョン・ケア・インコーポレイテッド (48)
【氏名又は名称原語表記】Ｊｏｈｎｓｏｎ ＆ Ｊｏｈｎｓｏｎ Ｖｉｓｉｏｎ Ｃａｒｅ， Ｉｎｃ．
【住所又は居所原語表記】７５００ Ｃｅｎｔｕｒｉｏｎ Ｐａｒｋｗａｙ， Ｊａｃｋｓｏｎｖｉｌｌｅ， ＦＬ ３２２５６， Ｕｎｉｔｅｄ Ｓｔａｔｅｓ ｏｆ Ａｍｅｒｉｃａ
【Ｆターム（参考）】
【公表日】平成２５年５月２日（２０１３．５．２）
【国際特許分類】
【出願日】平成２２年１２月１７日（２０１０．１２．１７）
【国際出願番号】ＰＣＴ／ＵＳ２０１０／０６０９９３
【国際公開番号】ＷＯ２０１１／０８４６７９
【国際公開日】平成２３年７月１４日（２０１１．７．１４）
【出願人】（５１０２９４１３９）ジョンソン・アンド・ジョンソン・ビジョン・ケア・インコーポレイテッド (48)
【氏名又は名称原語表記】Ｊｏｈｎｓｏｎ ＆ Ｊｏｈｎｓｏｎ Ｖｉｓｉｏｎ Ｃａｒｅ， Ｉｎｃ．
【住所又は居所原語表記】７５００ Ｃｅｎｔｕｒｉｏｎ Ｐａｒｋｗａｙ， Ｊａｃｋｓｏｎｖｉｌｌｅ， ＦＬ ３２２５６， Ｕｎｉｔｅｄ Ｓｔａｔｅｓ ｏｆ Ａｍｅｒｉｃａ
【Ｆターム（参考）】
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