高炉出銑孔閉塞用マッド材
【課題】本発明の目的は、有機バインダーを多く含むことで発生する高炉出銑孔閉塞用マッド材の組織の破壊を抑制し、かつ口元剥離を解決した高炉出銑孔閉塞用マッド材を提供することにある。
【解決手段】本発明は、耐火性骨材、分散剤及び有機バインダーを含む高炉出銑孔閉塞用マッド材において、分散剤が、ポリエステル酸アマイドアミン塩及び／またはポリエーテルエステル酸アミン塩であることを特徴とする高炉出銑孔閉塞用マッド材にある。
【解決手段】本発明は、耐火性骨材、分散剤及び有機バインダーを含む高炉出銑孔閉塞用マッド材において、分散剤が、ポリエステル酸アマイドアミン塩及び／またはポリエーテルエステル酸アミン塩であることを特徴とする高炉出銑孔閉塞用マッド材にある。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、高炉出銑孔閉塞用マッド材に関し，特に、特定の分散剤を使用して有機バインダー使用量を低減した高炉出銑孔閉塞用マッド材に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
鉄鉱石に含まれる酸化鉄をカーボンで還元して溶銑を作る反応容器である高炉は，通常２〜４個の出銑孔を持つ。炉内に生成した溶銑を取り出す際には、生成した溶融スラグも同時に出るが、この操作を便宜的に「出銑」と称している。出銑は、炉底に近い側壁に直径４０〜７０ｍｍ程度の直径で開けられた孔を通じて行われ，この孔を出銑孔と称する。出銑操作では数個の出銑孔の内，通常２つの出銑孔が交互に使用される。一方の出銑孔から出銑中は、他方の出銑孔はマッド材で閉塞されている。一定時間（１２０〜２４０分）出銑した後、出銑孔にマッド材を充填、閉塞して出銑を終了させる。ほぼ同時に閉塞されていた別の出銑孔を開孔し、充填したマッド材を通じて出銑する。この操作を繰り返すことで，マクロには出銑が継続される。
【０００３】
このように出銑閉塞材として使用されるマッド材に対する安定した高炉操業のためのユーザーの様々な要求は、近年、ますます厳しいものになっている。安定した操業を阻害するトラブルには以下のようなものがある。閉塞作業が巧く行かなければ、出銑を止めることができなくなる。一方、開孔作業が巧く行かず、予定した時間以上にかかり過ぎて出銑できない場合、その間も原料の投入が継続されると炉内に溶銑と溶融スラグが過剰に溜まることになるので、送風量を抑えて反応速度を抑えるなどの措置が必要となることもある。更に深刻な場合には、出銑孔の数メートル上部にある高炉内に熱風を吹き込む羽口にまで溶融スラグレベルが上昇し、羽口閉塞を起こす場合もある。また、出銑時間が著しく短くなると作業負荷が増大し、トラブルと見なされる場合もある。
【０００４】
従来、マッド材には、アルミナ質原料、アルミナ・シリカ質原料、粘土質原料及びシリカ質原料を主原料とし、炭素質原料、炭化珪素、窒化珪素等の副原料を添加し、高炉出銑孔への良好な充填性を得るためバインダー（有機結合材）を多量に添加し、優れた作業性を得ていた。しかし、この手法では高炉出銑孔へ充填されたマッド材内でのバインダーの急激な沸騰により組織が破壊され、長時間出銑可能なマッド材を得ることが難しかった。また、バインダーを多量に添加したマッド材は、高炉出銑孔へ充填した後のバインダーの揮発に時間が掛かるため，出銑孔の口元の剥離現象が発生することがあった。
【０００５】
これらの問題を解決するために，従来からもマッド材のバインダー低減は検討されてきた。例えば、特許文献１には、シャモット、アルミナ、蝋石、ジルコン、マグネシア、及び炭化珪素等耐火原料の１種以上と、コークス等の炭素質原料と、平均粒径が５μｍ以下のアルミナ、シリカ、炭化珪素、ジルコン及び合成クロム酸化物から選ばれた１種以上の超微粉１〜１０重量％と、土状黒鉛１〜１０重量％とこれに有機結合剤とを添加混練してなる高炉出銑口閉塞材が開示されている。特許文献１によれば、超微粉を配合することにより、有機結合剤の添加量を低減でき、このため、高炉出銑口閉塞材を炉内に充填する際の急激な加熱による有機結合剤の沸騰により引き起こされるマッド材組織の破壊を抑制できるとしている。
【０００６】
また、特許文献２には、アルミナ、ろう石、炭化珪素、窒化珪素鉄、粘土、カーボンブラック等の耐火物原料に対し、粒径０．１〜５．０ｍｍの大きさを有し、かつ平均アスペクト比が０．５〜２．０を示す球状に近い耐火物原料を５〜６０重量部使用して混練したことを特徴とする高炉出銑孔閉塞材が開示されている。特許文献２によれば、これらの粒子を使用することで、高密度、高強度になり、出銑時間の長いマッド材が得られるとしている。
【０００７】
更に、特許文献３には、高炉出銑孔の閉塞用マッド材に分散剤として疎水基が脂肪族、芳香族で、親水基がカルボン酸、ポリオキシエチレン、水酸基、アミノ、アミド基からなる分散剤を一種または複合して使用する高炉出銑孔閉塞用マッド材で、マイクロシリカ等の超微粉、微粉原料を含む耐火物骨材１００重量％に対し上記した分散剤を０．００５〜３．０重量％配合したことを特徴とする高炉出銑孔閉塞用マッド材が開示されている。
【０００８】
一方、バインダー系の改良例としては、例えば、特許文献４には、炭素質原料３〜２０重量％、炭化珪素５〜５０重量％、窒化珪素系原料５〜４５重量％、ロー石、シャモット、アルミナ、スピネル及びマグネシアから選択される１種または２種以上の耐火原料３〜７５重量％及び粘土３〜２０重量％からなる耐火材料６５〜９２重量％、及びバインダー８〜３５重量％からなり、且つ該バインダーが固定炭素３２．５％以上で，６０℃の粘性として６００〜１６００ｃｐに調整された無水コールタールピッチからなることを特徴とする溶融金属出湯口用閉塞材が開示されている。特許文献４では、従来の無水タールより固定炭素量の多い無水タールを使用して使用時に出湯口周辺の炉の温度により溶融金属出湯口用閉塞材が焼成される過程で、多くの固定炭素が残留し、溶融金属出湯口用閉塞材中カーボンボンドを強化し、その結果、閉塞材の低温側から高温側までの強度を向上し、溶銑、スラグに対する耐摩耗性が大幅に向上しているとしている。更に、溶融金属出湯口用閉塞材の組織内に均一に分布するカーボン量を増加させ、緻密化することで耐食性も増加し、長時間出銑が可能となり、亀裂の発生が抑えられ、開孔難も発生しにくくなるとしている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００９】
【特許文献１】特開昭５９−５７９６８号公報
【特許文献２】特開２００２−２５５６６０号公報
【特許文献３】特開２００３−１４７４２２号公報
【特許文献４】特許第３５１９９０７号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００１０】
しかしながら、特許文献１の高炉出銑口閉塞材では、低有機結合剤化のために組成が限定されるという問題点があり、マッド材の強度、耐食性といった特性が大きく変化してしまうため、マッド材に広く適用することはできなかった。更に、低有機結合剤化されたマッド材では、口元剥離を完全に抑制することはできなかった。また、特許文献２の高炉出銑孔閉塞材では、口元剥離をほぼ完全に抑制することはできるが、使用原料が限定されてしまうという問題点があった。更に、特許文献３の高炉出銑孔閉塞用マッド材では、分散剤を添加することによって、同一の粘性を有する高炉出銑孔閉塞用マッド材を得るために必要なコールタールのような有機結合剤の添加量を多少低減することはできるが、有機結合剤の低減量は十分ではなかった。このため、長時間にわたる出銑を行うことができず、また、口元剥離の抑制も充分なものとは言えない。特許文献４の溶融金属出湯口用閉塞材では、無水コールタールピッチの粘性が高くなるため、バインダー量は多少増加する傾向にあり、充填された際の急激な加熱による沸騰で引き起こされる溶融金属出湯口用閉塞材組織の破壊を抑制することができないことがある。また、口元剥離も防止することはできなかった。
【００１１】
従って、本発明の目的は、有機バインダーを多く含むことで発生する高炉出銑孔閉塞用マッド材の組織の破壊を抑制し、かつ口元剥離を解決した高炉出銑孔閉塞用マッド材を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【００１２】
即ち、本発明は、耐火性骨材、分散剤及び有機バインダーを含む高炉出銑孔閉塞用マッド材において、分散剤が、ポリエステル酸アマイドアミン塩及び／またはポリエーテルエステル酸アミン塩であることを特徴とする高炉出銑孔閉塞用マッド材にある。
【００１３】
また、本発明の高炉出銑孔閉塞用マッド材は、分散剤の配合量が耐火性骨材１００質量％に対して０．０５〜２．０質量％であることを特徴とする。
【発明の効果】
【００１４】
本発明の高炉出銑孔閉塞用マッド材によれば、分散剤としてポリエステル酸アマイドアミン塩及び／またはポリエーテルエステル酸アミン塩を配合することにより、有機バインダーの配合量を顕著に削減することができ、それによって高炉出銑孔閉塞用マッド材を急激に加熱した時の組織破壊を抑制することができ、長時間出銑が可能となり、また、口元剥離を抑制することができる。
【発明を実施するための形態】
【００１５】
本発明の高炉出銑孔閉塞用マッド材（以下、「マッド材」と記載する）は、分散剤としてポリエステル酸アマイドアミン塩および／またはポリエーテルエステル酸アミン塩を使用することで、同一の耐火性骨材の配合を有するマッドにおいて、同一の流動特性得るために必要な有機バインダー量を著しく低減することができるものである。なお、耐火性骨材の配合によってその低減効果は異なるものの、有機バインダー量を約1０〜３５％削減することができる。
【００１６】
ポリエステル酸アマイドアミン塩としては、例えばディスパロンＤＡ−７０３−５０（楠本化成製）、ディスパロンＤＡ−７０５（楠本化成製）、ディスパロンＤＡ−７２５（楠本化成製）、ディスパロンＤＡ−７３０１（楠本化成製）等を使用することができる。
【００１７】
また、ポリエーテルエステル酸アミン塩としては、例えばディスパロンＤＡ−２３４（楠本化成製）等を使用することができる。
【００１８】
分散剤の添加量は、耐火性骨材１００質量％に対して外掛けで０．０５〜２．０質量％、より好ましくは０．１〜１．０質量％重量％であり、さらに好ましくは０．２〜０．９質量％の範囲内である。ここで、分散剤の添加量が外掛けで０．０５質量％未満では十分な有機バインダー量の低減効果が得らないために好ましくなく、一方，外掛けで２．０質量％を超えると分散剤としての分散効果が飽和して経済的でないことと、マッド材の強度の低下が著しくなるために好ましくない。
【００１９】
高炉出銑孔へ充填されたマッド材は，急激に高温状態となり組織内で有機バインダーの急激な沸騰現象が発生し、この影響で充填されたマッド材の組織は破壊され，長時間出銑が困難となっていたが、分散剤として、ポリエステル酸アマイドアミン塩および／またはポリエーテルエステル酸アミン塩を使用すれば、マッド材の作業性を損なうことなく有機バインダー量を低減することができ、それによって高炉出銑孔内での有機バインダーの沸騰を抑制して組織を安定化することができ、これまで以上の長時間出銑が可能となる。
【００２０】
一方、有機バインダー量の低減は口元の剥離現象の低減に有効である。前述のように出銑していた出銑口にマッド材を充填した後、次の出銑のための開口まで一定時間待機するが、その間に有機バインダーが高炉の熱によって揮発消失している必要がある。有機バインダーの揮発消失によって強度が大きくなるが、揮発消失が完了しない場合、十分な強度が得られず、口元が剥離することがあり、有機バインダー量の低減によって有機バインダーの揮発消失にかかる時間を短くすることができ、それによって本発明のマッド材では、口元剥離をほぼ完全に抑制することが可能となる。
【００２１】
更に、上記分散剤を使用することで、耐火性骨材がマッド材として要求される高耐食性、高強度、易充填性、易開口性などの特性を満足させるための組成や粒度を変更することなく、有機バインダー量を低減することができる。
【００２２】
本発明のマッド材に使用される耐火性骨材は，アルミナ質原料、アルミナ・シリカ質原料、粘土質原料及びシリカ質原料からなる群から選択される１種または２種以上の酸化物耐火原料、炭素質原料、炭化珪素質原料、窒化珪素質原料などから構成される。
【００２３】
耐火性骨材を構成するアルミナ質原料、アルミナ・シリカ質原料、粘土質原料及びシリカ質原料からなる群から選択される１種または２種以上の酸化物耐火原料は，主骨材を構成し、その配合量は、５〜７５質量％、好ましくは３０〜６５質量％の範囲内である。ここで、酸化物耐火原料の配合量が７５質量％を超えると、耐食性が低下するために好ましくなく、また、５質量％未満では、気孔率が高くなる傾向にあるためるために好ましくない。なお、上記の酸化物耐火原料としては、例えば、焼結アルミナ、電融アルミナ、バン土頁岩、ボーキサイト、シャモット質原料、ロー石などを使用できる。
【００２４】
次に、耐火性骨材を構成する炭素質原料としては、例えば、黒鉛、土状黒鉛、石炭コークス、石油コークス及びこれらのコークスの粉末、黒鉛電極屑、カーボンブラック、石炭ピッチ、石油ピッチなどが使用可能である。炭素質原料はスラグの浸透抑制並びに過焼結抑制を目的に添加されるものであり、その配合量は、３〜２０質量％、好ましくは４〜１６質量％の範囲内である。炭素質原料の配合量が３質量％未満であると，焼結過多となるために好ましくなく、一方、２０質量％を超えると、強度が著しく低下するために好ましくない。
【００２５】
また、耐火性骨材を構成する炭化珪素質原料としては、例えば、アチソン法で製造した炭化珪素質原料や、シリカを還元炭化した炭化珪素原料などが使用可能である。炭化珪素質原料は、スラグに対する耐食性向上を目的として添加されるものであり、その配合量は、５〜５０質量％、好ましくは１５〜４０質量％の範囲内である。炭化珪素質原料の配合量が５質量％未満では，耐食性向上の寄与が少ないために好ましくなく、また、５０質量％を超えると、焼結後の強度が低下するために好ましくない。
【００２６】
更に、窒化珪素質原料も、耐食性を向上するために配合される原料であり、例えば、シリカを還元窒化して得た窒化珪素，金属珪素を直接窒化した窒化珪素，フェロシリコンを直接窒化珪素鉄などが使用可能である。その配合量は、５〜４５質量％、好ましくは１５〜４０質量％の範囲内である。窒化珪素質原料の配合量が５質量％未満では，耐食性向上に対する十分な効果が得られないために好ましくなく、一方、４５質量％を超えると、コストに見合った添加効果が得られないために好ましくない。
【００２７】
また、本発明のマッド材に使用する耐火性骨材には、金属アルミニウム、金属珪素及び金属アルミニウム・珪素合金の１種または２種以上を添加することもできる。これら金属または合金の添加量は、１０質量％以下、好ましくは５質量％以下である。分散剤と、金属アルミニウム、金属珪素、金属アルミニウム・珪素合金等と、有機バインダーを併用することにより、加熱後のマッド材の強度を著しく向上させることができる。これらの金属または合金の添加効果の原因は定かではないが、炭化物の生成が寄与すると考えられ、カーボンボンド形成の効果と炭化物の結合効果とが相乗的に寄与しあって，特に高強度となるものと推定される。
【００２８】
なお、上記耐火性骨材の粒度範囲は、１．０ｍｍ以上の粒子が５〜６０質量％、好ましくは１０〜５０質量％、１．０ｍｍ未満７５μｍ超の粒子が５〜４５質量％、好ましくは１０〜３５質量％、７５μｍ以下の粒子が２０〜７０質量％、好ましくは３０〜６０質量％の範囲内である。
【００２９】
また、本発明のマッド材において、分散剤の添加方法は特には規定されない。耐火性骨材の秤量と併行して行い耐火性骨材と一緒に混ぜ込むことが可能である。また、混練の際に、別添加とすることでも良い。混練方法は、特定されず一般の混練方法が利用できる。たとえば、深井式のコナーミキサー、上回りミキサーなどが利用できる。
【００３０】
有機バインダーとしては、マッド材用として知られている有機バインダー、すなわち、コールタールやフェノールレジンなどが利用可能である。特に、本発明になる分散剤は、コールタールを有機バインダーとして使用した際に、特に著しい有機バインダー低減効果を発揮する。
【実施例】
【００３１】
本発明品１〜１１及び比較品１〜２
分散剤による有機バインダーの配合量の低減効果を評価するために、アルミナ質原料８質量％、ろう石質原料２４質量％、粘土質原料８質量％から構成される酸化物耐火原料を４６質量％、炭化珪素質原料を１５質量％、窒化珪素鉄を３０質量％及び炭素質原料を９質量％からなり、１．０ｍｍ上の粒子量が１７質量％、１．０ｍｍ未満７５μｍ超の粒子量が２８質量％、７５μｍ以下の粒子量が５５質量％である耐火性骨材を使用し、表１に記載する配合量にて分散剤並びに有機バインダーを配合してマッド材を得た。
【００３２】
【表１】
【００３３】
表１中、
分散剤（１）：ポリエステル酸アマイドアミン塩［ディスパロンＤＡ−７０３−５０（楠 本化成製）］
分散剤（２）：ポリエステル酸アマイドアミン塩［ディスパロンＤＡ−７３０１（楠本化 成製）］
分散剤（３）：ポリエーテルエステル酸アミン塩［ディスパロンＤＡ−２３４（楠本化成 製）］
分散剤（４）：ポリアルキレンポリイミンアルキレンオキシド付加物［ディスコール２０ ６（第一工業製薬製）］
有機バインダー：コールタール［ＡＤ−ＭＴＯＨＶ（ＪＦＥケミカル製）］
作業性：
作業性は、押し出し試験によって評価した。先端形状がφ２０ｍｍで長さが２０ｍｍの形状のキャピラリーからマッド材を一定速度で押し出した際の押し出し圧力を測定し、作業性の評価値とした。押し出し圧力が大きい場合には、マッド材は変形しにくく、逆に、圧力が小さい場合は、変形し易いマッド材であることが判る。実機においては、マッド材が柔らか過ぎても、また、硬すぎても好ましくなく、適度な固さが良い。なお、比較品１の押し出し圧力は４．２ｋＮであった。
分散剤の評価：
分散剤の評価は、上記作業性の評価において押し出し圧力が４．２ｋＮとなるに必要なコールタール配合量を求め、コールタール配合量が少ないほど分散剤の性能が高いと判断した。表１において、比較品１のコールタール配合量に対する低減率を示す。低減率が大きいほど、分散剤の性能が高い。
焼成後の圧縮強さ：
焼成後の圧縮強さは、ＪＩＳ Ｒ ２２０６−２に基づき測定した。
焼成後の見かけ気孔率：
焼成後の見かけ気孔率は、ＪＩＳ Ｒ ２２０５に基づき測定した。
急加熱試験：
急加熱試験は、１０００℃に保持した電気炉中へ、φ５０ｍｍ×５０ｍｍの試料を投入して加熱し、加熱後の状態を目視により評価したものである。なお、◎：破壊なし、○：破壊軽微、△：破壊中、×：破壊大をそれぞれ示す。
乾燥試験：
乾燥試験は、秤に吊り下げされたφ５０ｍｍ×５０ｍｍの試験片を４００℃に維持した乾燥機中へ入れ、質量変化を測定して有機バインダーの質量減少速度を測定した。なお、◎：質量減少速度速い、○：質量減少速度中、△：質量減少速度やや低、×：質量減少速度低をそれぞれ示す。
【００３４】
本発明品１２及び比較品３
アルミナ質原料１０質量％、ろう石質原料３８質量％、シリカ質原料２質量％から構成される酸化物耐火原料を５０質量％、炭化珪素質原料を２０質量％、窒化珪素鉄を１９質量％及び炭素質原料を１１質量％からなり、１．０ｍｍ上の粒子量が４４質量％、１．０ｍｍ未満７５μｍ超の粒子量が１３質量％、７５μｍ以下の粒子量が４３質量％である耐火性骨材を使用し、表２に記載する配合量にて分散剤並びに有機バインダーを配合してマッド材を得た。
【００３５】
【表２】
【００３６】
表２中、
分散剤（１）：ポリエステル酸アマイドアミン塩［ディスパロンＤＡ−７０３−５０（楠 本化成製）］
有機バインダー：コールタール［ＡＤ−ＭＴＯＨＶ（ＪＦＥケミカル製）］
【００３７】
実機使用例
本発明品５及び比較品１を実機にて使用した。比較品１は、慣用の実機使用されているマッド材である。本発明品５を使用した際のマッドガンへの充填状況、出銑中の出銑孔への充填圧力と充填時間は比較品１とほぼ同等であった。また、前述のように充填されたマッド材は、他の出銑孔から出銑している間待機した後、開孔機によって開孔し出銑するが、開孔作業は問題なく行うことができ、また、開孔に要する時間も比較品１とほぼ同等であった。
その結果、出銑時間は比較品１が１８３分であったのに対し、本発明品５では２２７分となり、比較品１に比べて２４％延長した。また、口元の欠けについては、比較品１の発生率が８％であったのに対し、本発明品５では発生せず、口元剥離に対しても有効であることが確認された。
【技術分野】
【０００１】
本発明は、高炉出銑孔閉塞用マッド材に関し，特に、特定の分散剤を使用して有機バインダー使用量を低減した高炉出銑孔閉塞用マッド材に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
鉄鉱石に含まれる酸化鉄をカーボンで還元して溶銑を作る反応容器である高炉は，通常２〜４個の出銑孔を持つ。炉内に生成した溶銑を取り出す際には、生成した溶融スラグも同時に出るが、この操作を便宜的に「出銑」と称している。出銑は、炉底に近い側壁に直径４０〜７０ｍｍ程度の直径で開けられた孔を通じて行われ，この孔を出銑孔と称する。出銑操作では数個の出銑孔の内，通常２つの出銑孔が交互に使用される。一方の出銑孔から出銑中は、他方の出銑孔はマッド材で閉塞されている。一定時間（１２０〜２４０分）出銑した後、出銑孔にマッド材を充填、閉塞して出銑を終了させる。ほぼ同時に閉塞されていた別の出銑孔を開孔し、充填したマッド材を通じて出銑する。この操作を繰り返すことで，マクロには出銑が継続される。
【０００３】
このように出銑閉塞材として使用されるマッド材に対する安定した高炉操業のためのユーザーの様々な要求は、近年、ますます厳しいものになっている。安定した操業を阻害するトラブルには以下のようなものがある。閉塞作業が巧く行かなければ、出銑を止めることができなくなる。一方、開孔作業が巧く行かず、予定した時間以上にかかり過ぎて出銑できない場合、その間も原料の投入が継続されると炉内に溶銑と溶融スラグが過剰に溜まることになるので、送風量を抑えて反応速度を抑えるなどの措置が必要となることもある。更に深刻な場合には、出銑孔の数メートル上部にある高炉内に熱風を吹き込む羽口にまで溶融スラグレベルが上昇し、羽口閉塞を起こす場合もある。また、出銑時間が著しく短くなると作業負荷が増大し、トラブルと見なされる場合もある。
【０００４】
従来、マッド材には、アルミナ質原料、アルミナ・シリカ質原料、粘土質原料及びシリカ質原料を主原料とし、炭素質原料、炭化珪素、窒化珪素等の副原料を添加し、高炉出銑孔への良好な充填性を得るためバインダー（有機結合材）を多量に添加し、優れた作業性を得ていた。しかし、この手法では高炉出銑孔へ充填されたマッド材内でのバインダーの急激な沸騰により組織が破壊され、長時間出銑可能なマッド材を得ることが難しかった。また、バインダーを多量に添加したマッド材は、高炉出銑孔へ充填した後のバインダーの揮発に時間が掛かるため，出銑孔の口元の剥離現象が発生することがあった。
【０００５】
これらの問題を解決するために，従来からもマッド材のバインダー低減は検討されてきた。例えば、特許文献１には、シャモット、アルミナ、蝋石、ジルコン、マグネシア、及び炭化珪素等耐火原料の１種以上と、コークス等の炭素質原料と、平均粒径が５μｍ以下のアルミナ、シリカ、炭化珪素、ジルコン及び合成クロム酸化物から選ばれた１種以上の超微粉１〜１０重量％と、土状黒鉛１〜１０重量％とこれに有機結合剤とを添加混練してなる高炉出銑口閉塞材が開示されている。特許文献１によれば、超微粉を配合することにより、有機結合剤の添加量を低減でき、このため、高炉出銑口閉塞材を炉内に充填する際の急激な加熱による有機結合剤の沸騰により引き起こされるマッド材組織の破壊を抑制できるとしている。
【０００６】
また、特許文献２には、アルミナ、ろう石、炭化珪素、窒化珪素鉄、粘土、カーボンブラック等の耐火物原料に対し、粒径０．１〜５．０ｍｍの大きさを有し、かつ平均アスペクト比が０．５〜２．０を示す球状に近い耐火物原料を５〜６０重量部使用して混練したことを特徴とする高炉出銑孔閉塞材が開示されている。特許文献２によれば、これらの粒子を使用することで、高密度、高強度になり、出銑時間の長いマッド材が得られるとしている。
【０００７】
更に、特許文献３には、高炉出銑孔の閉塞用マッド材に分散剤として疎水基が脂肪族、芳香族で、親水基がカルボン酸、ポリオキシエチレン、水酸基、アミノ、アミド基からなる分散剤を一種または複合して使用する高炉出銑孔閉塞用マッド材で、マイクロシリカ等の超微粉、微粉原料を含む耐火物骨材１００重量％に対し上記した分散剤を０．００５〜３．０重量％配合したことを特徴とする高炉出銑孔閉塞用マッド材が開示されている。
【０００８】
一方、バインダー系の改良例としては、例えば、特許文献４には、炭素質原料３〜２０重量％、炭化珪素５〜５０重量％、窒化珪素系原料５〜４５重量％、ロー石、シャモット、アルミナ、スピネル及びマグネシアから選択される１種または２種以上の耐火原料３〜７５重量％及び粘土３〜２０重量％からなる耐火材料６５〜９２重量％、及びバインダー８〜３５重量％からなり、且つ該バインダーが固定炭素３２．５％以上で，６０℃の粘性として６００〜１６００ｃｐに調整された無水コールタールピッチからなることを特徴とする溶融金属出湯口用閉塞材が開示されている。特許文献４では、従来の無水タールより固定炭素量の多い無水タールを使用して使用時に出湯口周辺の炉の温度により溶融金属出湯口用閉塞材が焼成される過程で、多くの固定炭素が残留し、溶融金属出湯口用閉塞材中カーボンボンドを強化し、その結果、閉塞材の低温側から高温側までの強度を向上し、溶銑、スラグに対する耐摩耗性が大幅に向上しているとしている。更に、溶融金属出湯口用閉塞材の組織内に均一に分布するカーボン量を増加させ、緻密化することで耐食性も増加し、長時間出銑が可能となり、亀裂の発生が抑えられ、開孔難も発生しにくくなるとしている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００９】
【特許文献１】特開昭５９−５７９６８号公報
【特許文献２】特開２００２−２５５６６０号公報
【特許文献３】特開２００３−１４７４２２号公報
【特許文献４】特許第３５１９９０７号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００１０】
しかしながら、特許文献１の高炉出銑口閉塞材では、低有機結合剤化のために組成が限定されるという問題点があり、マッド材の強度、耐食性といった特性が大きく変化してしまうため、マッド材に広く適用することはできなかった。更に、低有機結合剤化されたマッド材では、口元剥離を完全に抑制することはできなかった。また、特許文献２の高炉出銑孔閉塞材では、口元剥離をほぼ完全に抑制することはできるが、使用原料が限定されてしまうという問題点があった。更に、特許文献３の高炉出銑孔閉塞用マッド材では、分散剤を添加することによって、同一の粘性を有する高炉出銑孔閉塞用マッド材を得るために必要なコールタールのような有機結合剤の添加量を多少低減することはできるが、有機結合剤の低減量は十分ではなかった。このため、長時間にわたる出銑を行うことができず、また、口元剥離の抑制も充分なものとは言えない。特許文献４の溶融金属出湯口用閉塞材では、無水コールタールピッチの粘性が高くなるため、バインダー量は多少増加する傾向にあり、充填された際の急激な加熱による沸騰で引き起こされる溶融金属出湯口用閉塞材組織の破壊を抑制することができないことがある。また、口元剥離も防止することはできなかった。
【００１１】
従って、本発明の目的は、有機バインダーを多く含むことで発生する高炉出銑孔閉塞用マッド材の組織の破壊を抑制し、かつ口元剥離を解決した高炉出銑孔閉塞用マッド材を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【００１２】
即ち、本発明は、耐火性骨材、分散剤及び有機バインダーを含む高炉出銑孔閉塞用マッド材において、分散剤が、ポリエステル酸アマイドアミン塩及び／またはポリエーテルエステル酸アミン塩であることを特徴とする高炉出銑孔閉塞用マッド材にある。
【００１３】
また、本発明の高炉出銑孔閉塞用マッド材は、分散剤の配合量が耐火性骨材１００質量％に対して０．０５〜２．０質量％であることを特徴とする。
【発明の効果】
【００１４】
本発明の高炉出銑孔閉塞用マッド材によれば、分散剤としてポリエステル酸アマイドアミン塩及び／またはポリエーテルエステル酸アミン塩を配合することにより、有機バインダーの配合量を顕著に削減することができ、それによって高炉出銑孔閉塞用マッド材を急激に加熱した時の組織破壊を抑制することができ、長時間出銑が可能となり、また、口元剥離を抑制することができる。
【発明を実施するための形態】
【００１５】
本発明の高炉出銑孔閉塞用マッド材（以下、「マッド材」と記載する）は、分散剤としてポリエステル酸アマイドアミン塩および／またはポリエーテルエステル酸アミン塩を使用することで、同一の耐火性骨材の配合を有するマッドにおいて、同一の流動特性得るために必要な有機バインダー量を著しく低減することができるものである。なお、耐火性骨材の配合によってその低減効果は異なるものの、有機バインダー量を約1０〜３５％削減することができる。
【００１６】
ポリエステル酸アマイドアミン塩としては、例えばディスパロンＤＡ−７０３−５０（楠本化成製）、ディスパロンＤＡ−７０５（楠本化成製）、ディスパロンＤＡ−７２５（楠本化成製）、ディスパロンＤＡ−７３０１（楠本化成製）等を使用することができる。
【００１７】
また、ポリエーテルエステル酸アミン塩としては、例えばディスパロンＤＡ−２３４（楠本化成製）等を使用することができる。
【００１８】
分散剤の添加量は、耐火性骨材１００質量％に対して外掛けで０．０５〜２．０質量％、より好ましくは０．１〜１．０質量％重量％であり、さらに好ましくは０．２〜０．９質量％の範囲内である。ここで、分散剤の添加量が外掛けで０．０５質量％未満では十分な有機バインダー量の低減効果が得らないために好ましくなく、一方，外掛けで２．０質量％を超えると分散剤としての分散効果が飽和して経済的でないことと、マッド材の強度の低下が著しくなるために好ましくない。
【００１９】
高炉出銑孔へ充填されたマッド材は，急激に高温状態となり組織内で有機バインダーの急激な沸騰現象が発生し、この影響で充填されたマッド材の組織は破壊され，長時間出銑が困難となっていたが、分散剤として、ポリエステル酸アマイドアミン塩および／またはポリエーテルエステル酸アミン塩を使用すれば、マッド材の作業性を損なうことなく有機バインダー量を低減することができ、それによって高炉出銑孔内での有機バインダーの沸騰を抑制して組織を安定化することができ、これまで以上の長時間出銑が可能となる。
【００２０】
一方、有機バインダー量の低減は口元の剥離現象の低減に有効である。前述のように出銑していた出銑口にマッド材を充填した後、次の出銑のための開口まで一定時間待機するが、その間に有機バインダーが高炉の熱によって揮発消失している必要がある。有機バインダーの揮発消失によって強度が大きくなるが、揮発消失が完了しない場合、十分な強度が得られず、口元が剥離することがあり、有機バインダー量の低減によって有機バインダーの揮発消失にかかる時間を短くすることができ、それによって本発明のマッド材では、口元剥離をほぼ完全に抑制することが可能となる。
【００２１】
更に、上記分散剤を使用することで、耐火性骨材がマッド材として要求される高耐食性、高強度、易充填性、易開口性などの特性を満足させるための組成や粒度を変更することなく、有機バインダー量を低減することができる。
【００２２】
本発明のマッド材に使用される耐火性骨材は，アルミナ質原料、アルミナ・シリカ質原料、粘土質原料及びシリカ質原料からなる群から選択される１種または２種以上の酸化物耐火原料、炭素質原料、炭化珪素質原料、窒化珪素質原料などから構成される。
【００２３】
耐火性骨材を構成するアルミナ質原料、アルミナ・シリカ質原料、粘土質原料及びシリカ質原料からなる群から選択される１種または２種以上の酸化物耐火原料は，主骨材を構成し、その配合量は、５〜７５質量％、好ましくは３０〜６５質量％の範囲内である。ここで、酸化物耐火原料の配合量が７５質量％を超えると、耐食性が低下するために好ましくなく、また、５質量％未満では、気孔率が高くなる傾向にあるためるために好ましくない。なお、上記の酸化物耐火原料としては、例えば、焼結アルミナ、電融アルミナ、バン土頁岩、ボーキサイト、シャモット質原料、ロー石などを使用できる。
【００２４】
次に、耐火性骨材を構成する炭素質原料としては、例えば、黒鉛、土状黒鉛、石炭コークス、石油コークス及びこれらのコークスの粉末、黒鉛電極屑、カーボンブラック、石炭ピッチ、石油ピッチなどが使用可能である。炭素質原料はスラグの浸透抑制並びに過焼結抑制を目的に添加されるものであり、その配合量は、３〜２０質量％、好ましくは４〜１６質量％の範囲内である。炭素質原料の配合量が３質量％未満であると，焼結過多となるために好ましくなく、一方、２０質量％を超えると、強度が著しく低下するために好ましくない。
【００２５】
また、耐火性骨材を構成する炭化珪素質原料としては、例えば、アチソン法で製造した炭化珪素質原料や、シリカを還元炭化した炭化珪素原料などが使用可能である。炭化珪素質原料は、スラグに対する耐食性向上を目的として添加されるものであり、その配合量は、５〜５０質量％、好ましくは１５〜４０質量％の範囲内である。炭化珪素質原料の配合量が５質量％未満では，耐食性向上の寄与が少ないために好ましくなく、また、５０質量％を超えると、焼結後の強度が低下するために好ましくない。
【００２６】
更に、窒化珪素質原料も、耐食性を向上するために配合される原料であり、例えば、シリカを還元窒化して得た窒化珪素，金属珪素を直接窒化した窒化珪素，フェロシリコンを直接窒化珪素鉄などが使用可能である。その配合量は、５〜４５質量％、好ましくは１５〜４０質量％の範囲内である。窒化珪素質原料の配合量が５質量％未満では，耐食性向上に対する十分な効果が得られないために好ましくなく、一方、４５質量％を超えると、コストに見合った添加効果が得られないために好ましくない。
【００２７】
また、本発明のマッド材に使用する耐火性骨材には、金属アルミニウム、金属珪素及び金属アルミニウム・珪素合金の１種または２種以上を添加することもできる。これら金属または合金の添加量は、１０質量％以下、好ましくは５質量％以下である。分散剤と、金属アルミニウム、金属珪素、金属アルミニウム・珪素合金等と、有機バインダーを併用することにより、加熱後のマッド材の強度を著しく向上させることができる。これらの金属または合金の添加効果の原因は定かではないが、炭化物の生成が寄与すると考えられ、カーボンボンド形成の効果と炭化物の結合効果とが相乗的に寄与しあって，特に高強度となるものと推定される。
【００２８】
なお、上記耐火性骨材の粒度範囲は、１．０ｍｍ以上の粒子が５〜６０質量％、好ましくは１０〜５０質量％、１．０ｍｍ未満７５μｍ超の粒子が５〜４５質量％、好ましくは１０〜３５質量％、７５μｍ以下の粒子が２０〜７０質量％、好ましくは３０〜６０質量％の範囲内である。
【００２９】
また、本発明のマッド材において、分散剤の添加方法は特には規定されない。耐火性骨材の秤量と併行して行い耐火性骨材と一緒に混ぜ込むことが可能である。また、混練の際に、別添加とすることでも良い。混練方法は、特定されず一般の混練方法が利用できる。たとえば、深井式のコナーミキサー、上回りミキサーなどが利用できる。
【００３０】
有機バインダーとしては、マッド材用として知られている有機バインダー、すなわち、コールタールやフェノールレジンなどが利用可能である。特に、本発明になる分散剤は、コールタールを有機バインダーとして使用した際に、特に著しい有機バインダー低減効果を発揮する。
【実施例】
【００３１】
本発明品１〜１１及び比較品１〜２
分散剤による有機バインダーの配合量の低減効果を評価するために、アルミナ質原料８質量％、ろう石質原料２４質量％、粘土質原料８質量％から構成される酸化物耐火原料を４６質量％、炭化珪素質原料を１５質量％、窒化珪素鉄を３０質量％及び炭素質原料を９質量％からなり、１．０ｍｍ上の粒子量が１７質量％、１．０ｍｍ未満７５μｍ超の粒子量が２８質量％、７５μｍ以下の粒子量が５５質量％である耐火性骨材を使用し、表１に記載する配合量にて分散剤並びに有機バインダーを配合してマッド材を得た。
【００３２】
【表１】
【００３３】
表１中、
分散剤（１）：ポリエステル酸アマイドアミン塩［ディスパロンＤＡ−７０３−５０（楠 本化成製）］
分散剤（２）：ポリエステル酸アマイドアミン塩［ディスパロンＤＡ−７３０１（楠本化 成製）］
分散剤（３）：ポリエーテルエステル酸アミン塩［ディスパロンＤＡ−２３４（楠本化成 製）］
分散剤（４）：ポリアルキレンポリイミンアルキレンオキシド付加物［ディスコール２０ ６（第一工業製薬製）］
有機バインダー：コールタール［ＡＤ−ＭＴＯＨＶ（ＪＦＥケミカル製）］
作業性：
作業性は、押し出し試験によって評価した。先端形状がφ２０ｍｍで長さが２０ｍｍの形状のキャピラリーからマッド材を一定速度で押し出した際の押し出し圧力を測定し、作業性の評価値とした。押し出し圧力が大きい場合には、マッド材は変形しにくく、逆に、圧力が小さい場合は、変形し易いマッド材であることが判る。実機においては、マッド材が柔らか過ぎても、また、硬すぎても好ましくなく、適度な固さが良い。なお、比較品１の押し出し圧力は４．２ｋＮであった。
分散剤の評価：
分散剤の評価は、上記作業性の評価において押し出し圧力が４．２ｋＮとなるに必要なコールタール配合量を求め、コールタール配合量が少ないほど分散剤の性能が高いと判断した。表１において、比較品１のコールタール配合量に対する低減率を示す。低減率が大きいほど、分散剤の性能が高い。
焼成後の圧縮強さ：
焼成後の圧縮強さは、ＪＩＳ Ｒ ２２０６−２に基づき測定した。
焼成後の見かけ気孔率：
焼成後の見かけ気孔率は、ＪＩＳ Ｒ ２２０５に基づき測定した。
急加熱試験：
急加熱試験は、１０００℃に保持した電気炉中へ、φ５０ｍｍ×５０ｍｍの試料を投入して加熱し、加熱後の状態を目視により評価したものである。なお、◎：破壊なし、○：破壊軽微、△：破壊中、×：破壊大をそれぞれ示す。
乾燥試験：
乾燥試験は、秤に吊り下げされたφ５０ｍｍ×５０ｍｍの試験片を４００℃に維持した乾燥機中へ入れ、質量変化を測定して有機バインダーの質量減少速度を測定した。なお、◎：質量減少速度速い、○：質量減少速度中、△：質量減少速度やや低、×：質量減少速度低をそれぞれ示す。
【００３４】
本発明品１２及び比較品３
アルミナ質原料１０質量％、ろう石質原料３８質量％、シリカ質原料２質量％から構成される酸化物耐火原料を５０質量％、炭化珪素質原料を２０質量％、窒化珪素鉄を１９質量％及び炭素質原料を１１質量％からなり、１．０ｍｍ上の粒子量が４４質量％、１．０ｍｍ未満７５μｍ超の粒子量が１３質量％、７５μｍ以下の粒子量が４３質量％である耐火性骨材を使用し、表２に記載する配合量にて分散剤並びに有機バインダーを配合してマッド材を得た。
【００３５】
【表２】
【００３６】
表２中、
分散剤（１）：ポリエステル酸アマイドアミン塩［ディスパロンＤＡ−７０３−５０（楠 本化成製）］
有機バインダー：コールタール［ＡＤ−ＭＴＯＨＶ（ＪＦＥケミカル製）］
【００３７】
実機使用例
本発明品５及び比較品１を実機にて使用した。比較品１は、慣用の実機使用されているマッド材である。本発明品５を使用した際のマッドガンへの充填状況、出銑中の出銑孔への充填圧力と充填時間は比較品１とほぼ同等であった。また、前述のように充填されたマッド材は、他の出銑孔から出銑している間待機した後、開孔機によって開孔し出銑するが、開孔作業は問題なく行うことができ、また、開孔に要する時間も比較品１とほぼ同等であった。
その結果、出銑時間は比較品１が１８３分であったのに対し、本発明品５では２２７分となり、比較品１に比べて２４％延長した。また、口元の欠けについては、比較品１の発生率が８％であったのに対し、本発明品５では発生せず、口元剥離に対しても有効であることが確認された。
【特許請求の範囲】
【請求項１】
耐火性骨材、分散剤及び有機バインダーを含む高炉出銑孔閉塞用マッド材において、分散剤が、ポリエステル酸アマイドアミン塩及び／またはポリエーテルエステル酸アミン塩であることを特徴とする高炉出銑孔閉塞用マッド材。
【請求項２】
分散剤の配合量が、耐火性骨材１００質量％に対して０．０５〜２．０質量％の範囲内である、請求項１記載の高炉出銑孔閉塞用マッド材。
【請求項１】
耐火性骨材、分散剤及び有機バインダーを含む高炉出銑孔閉塞用マッド材において、分散剤が、ポリエステル酸アマイドアミン塩及び／またはポリエーテルエステル酸アミン塩であることを特徴とする高炉出銑孔閉塞用マッド材。
【請求項２】
分散剤の配合量が、耐火性骨材１００質量％に対して０．０５〜２．０質量％の範囲内である、請求項１記載の高炉出銑孔閉塞用マッド材。
【公開番号】特開２０１３−６３８８３（Ｐ２０１３−６３８８３Ａ）
【公開日】平成２５年４月１１日（２０１３．４．１１）
【国際特許分類】
【出願番号】特願２０１１−２０４６２０（Ｐ２０１１−２０４６２０）
【出願日】平成２３年９月２０日（２０１１．９．２０）
【出願人】（０００００１９７１）品川リフラクトリーズ株式会社 (112)
【Ｆターム（参考）】
【公開日】平成２５年４月１１日（２０１３．４．１１）
【国際特許分類】
【出願日】平成２３年９月２０日（２０１１．９．２０）
【出願人】（０００００１９７１）品川リフラクトリーズ株式会社 (112)
【Ｆターム（参考）】
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