二成分間の相互作用パラメータの算出方法及び二成分の混和性の評価方法
【課題】二成分の混和性の評価方法としては、当該成分毎に溶解性パラメータを求めなければならなかった。
【解決手段】二成分の混和性の評価方法であって、熱平衡状態構造をとるように、第一成分の分子モデルと第二成分の分子モデルとを、周期境界条件が課された三次元セル内に配置する工程と、上記熱平衡状態構造における、第一成分の分子モデル及び第二成分の分子モデルの混合系のポテンシャルエネルギーＡを算出する工程と、第二成分のポテンシャルエネルギーＢを算出する工程と、第一成分のポテンシャルエネルギーＣを算出する工程と、上記ポテンシャルエネルギーＡから、上記ポテンシャルエネルギーＢ及びＣを差し引いた値を分子モデルの体積で除して、相互作用パラメータを算出する工程と、上記相互作用パラメータと基準値とを比較して、第一成分と第二成分との混和性を評価する評価工程とを含む。
【解決手段】二成分の混和性の評価方法であって、熱平衡状態構造をとるように、第一成分の分子モデルと第二成分の分子モデルとを、周期境界条件が課された三次元セル内に配置する工程と、上記熱平衡状態構造における、第一成分の分子モデル及び第二成分の分子モデルの混合系のポテンシャルエネルギーＡを算出する工程と、第二成分のポテンシャルエネルギーＢを算出する工程と、第一成分のポテンシャルエネルギーＣを算出する工程と、上記ポテンシャルエネルギーＡから、上記ポテンシャルエネルギーＢ及びＣを差し引いた値を分子モデルの体積で除して、相互作用パラメータを算出する工程と、上記相互作用パラメータと基準値とを比較して、第一成分と第二成分との混和性を評価する評価工程とを含む。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、二成分間の相互作用パラメータの算出方法及び二成分の混和性の評価方法等に関する。
【背景技術】
【０００２】
非特許文献１には、二成分混合溶液の混和性を評価する方法として、各々の成分の溶解性パラメータ（ＳＰ値）から混和性を評価する方法が記載されている。
【先行技術文献】
【非特許文献】
【０００３】
【非特許文献１】溶解性パラメータ適用事例集〜メカニズムと溶解性の評価・計算例を踏まえて〜、株式会社 情報機構(2007)
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
しかし、非特許文献１等に記載された、二成分混合溶液の混和性（相溶性）の評価方法の一例では、混合溶液の混和性を評価する前提として、混合溶液を構成する成分毎に溶解性パラメータを求めなければならないという課題があった。
【課題を解決するための手段】
【０００５】
本発明者等は、上記課題を解決するために、溶解性パラメータとは異なる方法で二成分の混和性を評価する方法等について鋭意検討を行った。その結果、化学的に安定な熱平衡状態構造の解析によって相互作用パラメータの算出が可能であり、かつ、算出された相互作用パラメータでニ成分の混和性を評価できることを見出し、本発明に至った。
【０００６】
すなわち、本発明に係る相互作用パラメータの算出方法は、上記の課題を解決するために、液状物質又は固体状物質である第一成分と、第一成分とは異なる液状物質である第二成分との間の、所定の温度条件及び所定のモル比条件下における相互作用パラメータを、分子モデルを用いて算出する方法であって、上記所定のモル比でかつ上記所定の温度条件下で熱平衡状態構造をとるように、上記第一成分の分子モデルと上記第二成分の分子モデルとを、周期境界条件が課された三次元セル内に配置する第一工程と、上記熱平衡状態構造における、第一成分の分子モデル及び第二成分の分子モデルの混合系のポテンシャルエネルギーＡを算出する第二工程と、上記熱平衡状態構造から上記第一成分の分子モデルを取り除いた構造における、第二成分のポテンシャルエネルギーＢを算出する第三工程と、
上記熱平衡状態構造から上記第二成分の分子モデルを取り除いた構造における、第一成分のポテンシャルエネルギーＣを算出する第四工程と、上記ポテンシャルエネルギーＡから、上記ポテンシャルエネルギーＢ及び上記ポテンシャルエネルギーＣを差し引いた値を、三次元セル内に配置された上記第一成分及び第二成分の分子モデルの体積で除して、第一成分と第二成分との間の相互作用パラメータを算出する第五工程と、を含むことを特徴としている。
【０００７】
上記の構成によれば、成分毎の溶解性パラメータ等の推算を要せず、かつ比較的少ない計算量にて、二成分間の相互作用パラメータを算出する方法を提供することができるという効果を奏する。
【０００８】
本発明に係る相互作用パラメータの算出方法は、上記第二工程から第四工程において、ポテンシャルエネルギーＡ、Ｂ、及びＣの算出はいずれも一点計算で行うことが好ましい。
【０００９】
本発明に係る相互作用パラメータの算出方法は、上記第一工程において、上記三次元セル内に配置する、上記第一成分の分子モデル及び上記第二成分の分子モデルの合計数を１００分子以上で３０００分子以下の範囲内とすることが好ましい。
【００１０】
本発明に係る相互作用パラメータの算出方法は、上記第一工程では、上記第一成分の分子モデルと上記第二成分の分子モデルとを、上記所定のモル比で、周期境界条件が課された上記三次元セル内に配置し、上記所定の温度条件に設定して分子動力学計算を行い、上記熱平衡状態構造を作成することが好ましい。さらに、上記分子動力学計算を行う前に、上記分子モデルが配置された上記三次元セルを、分子力学計算により、化学的により安定な構造にすることがより好ましい。
【００１１】
本発明に係る相互作用パラメータの算出方法において、上記第一成分及び第二成分が何れも炭素数０以上で６以下の化合物であることが好ましい。
【００１２】
本発明に係る相互作用パラメータの算出方法において、上記所定の温度が、２７３Ｋ以上で３５３Ｋ以下の範囲内であることが好ましい。
【００１３】
本発明に係る相互作用パラメータの算出方法において、上記第一成分と第二成分との上記所定のモル比は、１：９から９：１の範囲内であることが好ましい。
【００１４】
本発明に係る混和性の評価方法は、液状物質又は固体状物質である第一成分と、第一成分とは異なる液状物質である第二成分との、所定の温度条件及び所定のモル比条件下における混和性の評価方法であって、上記相互作用パラメータの算出方法により算出した相互作用パラメータと基準値とを比較して、第一成分と第二成分との混和性を評価する評価工程を含むことを特徴としている。
【００１５】
上記の構成によれば、成分毎の溶解性パラメータ等の推算を要せず、かつ比較的少ない計算量にて算出された二成分間の相互作用パラメータを用いて、混和性の評価を精度よく行うことができるという効果を奏する。
【００１６】
本発明に係る混和性の評価方法において、上記評価工程は、上記相互作用パラメータの絶対値と上記基準値とを比較して、当該相互作用パラメータの絶対値が当該基準値より小さければ混和性が低いと評価し、当該相互作用パラメータの絶対値が当該基準値以上であれば混和性が高いと評価することが好ましい。
【００１７】
また、本発明に係る混和性の評価方法において、上記基準値は、実験系で混和性が確認された２種成分の混合系について、上記所定の温度条件及び所定のモル比条件下で、上記相互作用パラメータの算出方法により算出した相互作用パラメータであることが好ましい。
【００１８】
本発明に係る相互作用評価装置は、所定の温度条件及び所定のモル比条件下で液状物質又は固体状物質である第一成分と、第一成分とは異なる液状物質である第二成分との間の、当該所定の温度条件及び所定のモル比条件下における相互作用パラメータを算出する装置であって、上記所定のモル比でかつ上記所定の温度条件下で熱平衡状態構造をとるように、上記第一成分の分子モデルと上記第二成分の分子モデルとが、周期境界条件が課された三次元セル内に配置された三次元セルを作成するセル作成手段と、上記セル作成手段が作成した熱平衡状態構造に基づき、以下の（１）から（３）に示すポテンシャルエネルギーＡ、Ｂ、及びＣを算出するポテンシャルエネルギー算出手段と、
（１）上記熱平衡状態構造における、第一成分の分子モデル及び第二成分の分子モデルの混合系のポテンシャルエネルギーＡの算出、（２）上記熱平衡状態構造から上記第一成分の分子モデルを取り除いた構造における、第二成分のポテンシャルエネルギーＢの算出、（３）上記熱平衡状態構造から上記第二成分の分子モデルを取り除いた構造における、第一成分のポテンシャルエネルギーＣの算出、
上記ポテンシャルエネルギー算出手段が算出した上記ポテンシャルエネルギーＡから上記ポテンシャルエネルギーＢ及びＣを差し引いた値を、上記三次元セル内に配置された上記第一成分及び第二成分の分子モデルの体積で除して、第一成分と第二成分との間の相互作用パラメータを算出する相互作用パラメータ算出手段と、を含むことを特徴としている。
【００１９】
上記の構成によれば、成分毎の溶解性パラメータ等の推算を要せず、かつ比較的少ない計算量にて、二成分間の相互作用パラメータを算出する装置を提供することができるという効果を奏する。
【００２０】
本発明に係る相互作用評価装置は、上記相互作用パラメータ算出手段が算出した相互作用パラメータと基準値とを比較して、上記第一成分と第二成分との混和性を評価する評価手段を含むことが好ましい。
【００２１】
本発明は、さらに、上記相互作用評価装置を動作させるプログラム、及び当該プログラムを記録したコンピュータ読み取り可能な記録媒体を提供する。
【発明の効果】
【００２２】
本発明によれば、二成分混合系を構成する成分毎に溶解性パラメータを求めることなく、該二成分間の混和性が評価可能である。
【図面の簡単な説明】
【００２３】
【図１】本発明に係る相互作用評価装置の一例を説明する概略図である。
【図２】図１に示す相互作用評価装置を用いて、相互作用パラメータを算出する方法の一例を示すフローチャートである。
【図３】（ａ）〜（ｄ）は、混合系モデルの作成後に、相互作用評価装置の出力表示部に表示される出力表示の一例を示す図である。
【図４】本発明に係る一実施例における、第一成分及び第二成分の種々の組合せについての相互作用パラメータの推算結果を示す図である。
【図５】（ａ）〜（ｅ）は、本発明に係る他の実施例における、第一成分及び第二成分の種々の組合せについての相互作用パラメータの推算結果を示す図である。
【図６】（ａ）〜（ｅ）は、本発明に係るさらに他の実施例における、第一成分及び第二成分の種々の組合せについての相互作用パラメータの推算結果を示す図である。
【発明を実施するための形態】
【００２４】
以下、本発明の実施形態について、図面を参照しながら詳細に説明する。
【００２５】
〔二成分間の相互作用評価装置〕
図１は、本発明に係る二成分間の相互作用評価装置１の構成の一例を示す概略図である。相互作用評価装置１は、入力部１１、制御部２０、記憶部３０、及び出力表示部１２を備える。
【００２６】
入力部１１は、制御部２０で処理される情報をユーザーが入力する入力装置である。入力部１１は、例えば、マウス、キーボード、又はタッチパネル等で構成される。
【００２７】
記憶部３０は、例えば、制御部２０を構成する各部（後述する）で処理された結果を、当該各部からの指令により格納する。記憶部３０に格納された処理結果は、必要に応じて、制御部２０を構成する他の部によって読み出され、制御部２０（の他の部）でのさらなる処理に供される。また、記憶部３０は、後述するが、例えば、混和性評価のための基準値の情報を格納する。
【００２８】
出力表示部１２は、制御部２０を構成する各部での処理結果をユーザーに提示する表示装置である。出力表示部１２は、例えば、液晶表示装置等で構成される。
【００２９】
制御部２０は、入力部１１からの入力に応じた情報処理等も行う部であり、分子モデル作成部（分子モデル作成手段）２１、混合系モデル作成部（混合系モデル作成手段）２２、混合系モデル熱平衡計算部（混合系モデル熱平衡計算手段：セル作成手段）２３、ポテンシャルエネルギー計算部（ポテンシャルエネルギー算出手段）２４、体積計算部（体積算出手段）２５、相互作用パラメータ計算部（相互作用パラメータ算出手段）２６、及び混和性評価部（混和性評価手段）２７を備える。なお、相互作用評価装置１が相互作用パラメータの算出のみを行う場合は、混和性評価部２７は備える必要はない。
【００３０】
分子モデル作成部２１は、混合系における相互作用を評価したい二種類の成分（第一成分、及び第二成分）それぞれの分子モデルを作成する。そして、分子モデル作成部２１は、作成した分子モデルを、混合系モデル作成部２２での処理に供する。
【００３１】
混合系モデル作成部２２は、分子モデル作成部２１から供された上記第一成分及び第二成分の分子モデルを、周期境界条件の課された三次元セル内に配置して初期構造を作成し、当該初期構造を混合系モデル熱平衡計算部２３に供する。
【００３２】
混合系モデル熱平衡計算部２３では、混合系モデル作成部２２で作成された、分子モデルを配置した上記三次元セルを、分子力学法（ＭＭ法）で構造安定化した後、分子動力学法（ＭＤ法）により、化学的に安定な熱平衡状態の構造（熱平衡状態構造）を得る。ここで得られた熱平衡状態の構造は、ポテンシャルエネルギー計算部２４に供される。
【００３３】
ポテンシャルエネルギー計算部２４は、混合系モデル熱平衡計算部２３から供された熱平衡状態の構造をもとに、第一成分の分子モデルと第二成分の分子モデルとからなる混合系のポテンシャルエネルギーＡ、第二成分の分子モデルのみのポテンシャルエネルギーＢ（熱平衡状態の構造から第一成分の分子モデルをのぞいた構造でのポテンシャルエネルギー）、第一成分の分子モデルのみのポテンシャルエネルギーＣ（熱平衡状態の構造から第二成分の分子モデルをのぞいた構造でのポテンシャルエネルギー）をそれぞれ求める。そして、ポテンシャルエネルギーの計算に用いた混合系モデル（すなわち、熱平衡状態の構造）の情報は、体積計算部２５に供される。また、ポテンシャルエネルギー計算部２４は、算出したポテンシャルエネルギーＡ〜Ｃを、相互作用パラメータ計算部２６に供する。
【００３４】
体積計算部２５は、ポテンシャルエネルギー計算部２４から供された混合系の構造（すなわち熱平衡状態の構造）を用いて、当該混合系の構造に占める分子モデルの体積の総和を求める。ここで、求められる体積の総和は、例えば、第一成分及び第二成分それぞれの分子モデルを構成する各原子がそのファンデルワールス半径の球体からなるとみなした上で分子表面（コノリー表面）を規定して系内に占める分子の体積を計算すればよい。体積計算部２５は、算出した混合系内の構造に占める分子モデルの体積の総和を、相互作用パラメータ計算部２６に供する。
【００３５】
相互作用パラメータ計算部２６は、ポテンシャルエネルギー計算部２４で得られた、混合系のポテンシャルエネルギーＡから、各成分のみからなる系のポテンシャルエネルギーＢ及びＣを引いて、混合系全体での相互作用エネルギーを求める。次いで、相互作用パラメータ計算部２６は、混合系全体での相互作用エネルギーを、体積計算部２５から供された体積で除して、単位体積当たりの相互作用エネルギー（相互作用パラメータ）を算出する。
【００３６】
得られた相互作用パラメータは、第一成分と第二成分との間の相互作用の指標となる。例えば、相互作用パラメータの絶対値が大きいほど、第一成分と第二成分との混和性に優れるという判断に用いることも可能である。また、当該相互作用パラメータを、薬物間相互作用、香気成分間相互作用等の、二成分間の相互作用の判断に用いることも可能である。なお、後述する実施例に示すように、当該相互作用パラメータは、実験結果とも充分に一致する信頼性の高いパラメータである。
【００３７】
混和性評価部２７は、相互作用パラメータ計算部２６で得られた相互作用パラメータを基準値と比較し、所定のモル比及び温度条件下での、第一成分と第二成分との混和性を評価する。なお、「相互作用パラメータを基準値と比較する」とは、相互作用パラメータの絶対値を基準値と比較することも含む概念である。
【００３８】
混和性評価部２７では、特に限定されないが、例えば、混和性を評価したい第一成分と第二成分との間の相互作用エネルギーの絶対値が上記基準値より小さければ混和性が低いと評価し、当該相互作用エネルギーの絶対値が当該基準値以上であれば混和性が高いと評価する。
【００３９】
また、特に限定されないが、混和性を評価したい第一成分と第二成分との組合せとは条件が異なる２種成分の混合系について、相互作用評価装置１により算出した相互作用パラメータ（以下、「基準用パラメータ」と称する）を、上記基準値として用いることができる。ここで、「第一成分と第二成分との組合せとは条件が異なる」とは、１）２種成分を構成する成分の組み合わせ自体が第一成分と第二成分との組み合わせでないこと、２）第一成分と第二成分との組合せであるが、混和性を評価したい系とは温度条件及びモル比条件の少なくとも一方が異なっていること、の少なくとも一方を満たすことを意図する。
【００４０】
さらに、上記基準値は、特に限定されないが、特定の温度条件及び特定のモル比条件下での混和性が既知な２種成分の混合系について、相互作用評価装置１により算出した相互作用パラメータ（基準用パラメータ）を用いることが好ましい。ここで「混和性が既知」とは、実験系により混和性が確認済みのことを指す。混和性が既知な２種成分の選択は、評価したい混和性の程度に応じて任意に行いうる。例えば、ｎ−ヘキサン／メチルアルコール（メタノール）の混合系等は、混和性の良否の境界として知られるため、基準値の算出用の２種成分として好適である。
【００４１】
上記「基準用パラメータ」は、混和性を評価したい第一成分及び第二成分と同一のモル比条件及び／又は同一の温度条件で、上記２種成分の混合系のモデルを作成して算出されたものであることがより好ましい。特に好ましくは、上記「基準用パラメータ」は、混和性を評価したい第一成分及び第二成分と同一のモル比条件及び同一の温度条件で、上記２種成分（ただし、第一成分と第二成分との組み合わせは除く）の混合系のモデルを作成して算出されたものである。なお、「Ａ及び／又はＢ」とは、Ａ及びＢの少なくとも一方を満たすことを意味する。
【００４２】
相互作用評価装置１により算出された上記「基準用パラメータ」は、２種成分の混合系をなす物質名、そのモル比、及び温度条件の情報とセットにして、基準値データテーブルのような形式で記憶部３０に格納される。そして、混和性評価部２７が混和性の評価を行う際に、これら情報が、混和性評価部２７によって記憶部３０から読み出される。
【００４３】
なお、分子モデル作成部２１、混合系モデル作成部２２、混合系モデル熱平衡計算部２３、ポテンシャルエネルギー計算部２４、体積計算部２５、相互作用パラメータ計算部２６、及び混和性評価部２７での処理結果は全て出力表示部１２に表示される。従って、ユーザーは、処理結果を視認しながら操作を行うことができる。
【００４４】
制御部２０を構成する各部での処理結果は、記憶部３０に格納された後、必要に応じて、制御部２０を構成する他の部によって記憶部３０から読み出されて、制御部２０（の他の部）でのさらなる処理に供されてもよい。
【００４５】
制御部２０における処理フローの一例は、以下に詳細に説明を行う。
【００４６】
〔相互作用パラメータの算出方法、混和性の評価方法、及び処理フロー〕
本発明に係る相互作用パラメータの算出方法は、所定の温度条件及び所定のモル比条件下で液状物質又は固体状物質である第一成分と、第一成分とは異なる液状物質である第二成分との間の、当該所定の温度条件及び所定のモル比条件下における相互作用パラメータを、分子モデルを用いて算出する方法であって、例えば、相互作用評価装置１を用いて実行される。
【００４７】
相互作用パラメータの算出方法は、
化学的に安定な熱平衡状態構造をとるように、上記第一成分の分子モデルと上記第二成分の分子モデルとを、周期境界条件が課された三次元セル内に配置する第一工程と、
上記熱平衡状態構造における、第一成分及び第二成分の混合系のポテンシャルエネルギーＡを算出する第二工程と、
上記熱平衡状態構造から上記第一成分の分子モデルを取り除いた構造における、第二成分のポテンシャルエネルギーＢを算出する第三工程と、
上記熱平衡状態構造から上記第二成分の分子モデルを取り除いた構造における、第一成分のポテンシャルエネルギーＣを算出する第四工程と、
上記ポテンシャルエネルギーＡから、上記ポテンシャルエネルギーＢ及びＣを差し引いた値を、三次元セル内に配置された上記第一成分及び第二成分の分子モデルの体積で除して、第一成分と第二成分との間の相互作用パラメータを算出する第五工程と、を含む。
【００４８】
すなわち、本発明に係る分子モデルを用いたシミュレーションの過程は大きく３つの部分に分けられる。第一は、第一成分及び第二成分の分子モデルを、熱平衡状態構造を取るように三次元セル内に配置する工程（上記第一工程に相当）、第二は、熱平衡状態構造において、混合系のポテンシャルエネルギー、及び混合系を構成する各成分（第一成分及び第二成分）のポテンシャルエネルギーを計算する工程であり（上記第二〜第四工程に相当）、第三は、得られたポテンシャルエネルギーと混合系の体積とから相互作用パラメータを算出する工程である（上記第五工程に相当）。
【００４９】
すなわち、本発明によれば、二成分間で取りうる様々な構造を考慮することなく、上記熱平衡状態構造のみを対象にしたポテンシャルエネルギーの計算を行うことで二成分間の相互作用パラメータを算出可能である。そのため、計算量が少なくてすむという利点を有する。
【００５０】
以下、相互作用評価装置１を用いて実行される、本発明に係る相互作用パラメータの算出方法及び混和性の評価方法（混和性の推定方法）を、図２に示すフローチャート、及び図１を参照して詳細に説明する。なお、以下の説明において、ステップＳ１〜Ｓ１１は、図２のフローチャートに示すＳ１〜Ｓ１１に相当する。
【００５１】
（１）熱平衡化前の初期構造の構築（工程Ａ〜Ｂ）
（工程Ａ）
工程Ａでは、分子モデル作成部２１が、相互作用パラメータの算出及び混和性の評価対象となる分子（すなわち、第一成分、及び第二成分）の分子モデルを作成する（Ｓ１）。ここで、分子モデルは、コンピュータで処理可能なように、当該分子を構成する原子の種類に係る情報、原子同士の結合関係に係る情報、及び当該原子間の位置関係情報を少なくとも有するものであれば良いが、ユーザーの操作性向上のため、これら情報が画像にて提示されることが好ましい。工程Ａを実現するための分子モデル作成プログラムは特に限定しないが、例えば、アクセルリス社の商品名Ｍａｔｅｒｉａｌｓ Ｓｔｕｓｉｏ等に内蔵されているＶｉｓｕａｌｉｚｅｒが挙げられる。Ｓ１の実行において、入力部１１が受け付ける具体的な入力は、第一成分及び第二成分に相当する分子の描画であり、これにより、当該分子を構成する原子の種類に係る情報、原子同士の結合関係に係る情報、及び当該原子間の位置関係情報等の分子モデル情報が、コンピュータで処理可能な形式で受け付けられる。
【００５２】
Ｓ１で作成した分子モデルについて、分子モデル作成部２１が、例えば、ＭＯ法による最適化を行わなくとも工程Ｂ以下の処理が実行可能か否かを判断基準のひとつとして分子軌道法（ＭＯ法）による最適化の要否を判断する（Ｓ２）。そして、ＭＯ法による最適化が必要と判断された場合、分子モデル作成部２１が、当該分子モデルをＭＯ法により最適化し（Ｓ３）、最適化された当該分子モデルが工程Ｂ以降に供される。一方、Ｓ２にてＭＯ法による最適化が不要と判断された場合には、Ｓ１にて作成された分子モデルは分子力学法（ＭＭ法）で化学的により安定な構造にし（Ｓ３’）、工程Ｂ以降に供される。
【００５３】
上記Ｓ３の実行において、入力部１１が受け付ける具体的な入力は、ＭＯ法による分子シミュレーション計算の計算条件及び計算対象の情報であり、上記Ｓ３’の実行において、入力部１１が受け付ける具体的な入力は、ＭＭ法による分子シミュレーション計算の計算条件及び計算対象の情報である。また、Ｓ３の実行で得られる出力は、ＭＯ法により最適化された後の分子モデルの情報であり、Ｓ３’の実行で得られる出力は、ＭＭ法により最適化された後の分子モデルの情報である。これら情報は何れもコンピュータ処理可能な形式で出力される。
【００５４】
ここで、「ＭＯ法により分子モデルを最適化する」とは、より具体的には、分子モデルがとり得る分子エネルギーの最小値を求めることを指す。ここで用いる分子軌道法プログラムの種類は特に限定されないが、例えば、上述のＭａｔｅｒｉａｌｓ Ｓｔｕｄｉｏに内蔵されたＤＭｏｌ３等が挙げられる。
【００５５】
また、「ＭＭ法で化学的により安定な構造」とは、分子力学計算（ＭＭ計算）により得られる当該分子のエネルギーが、初期構造のエネルギーより小さくなる安定配座を求めることであり、特に好ましくは、ＭＭ計算により得られる当該分子のエネルギーが最小となる安定配座を求めることである。ここで用いる分子力学法プログラムの種類は特に限定されないが、例えば、上述のＭａｔｅｒｉａｌｓ Ｓｔｕｄｉｏに内蔵されたＤｉｓｃｏｖｅｒ等が挙げられる。
【００５６】
特に、取扱う分子に配座異性体が存在する場合は、Ｓ３により分子モデルを最適化することがより好ましい。その理由は、分子の配座により分子がエネルギーの最小値以外に極小値を複数とり得るからである。
【００５７】
ＭＭ計算の方法は、特に限定されないが、例えば、使用するソフトウェアに内蔵された方法を適宜用いることができる。具体的には、例えば、最大傾斜法（steepest descent method）、共役勾配法（conjugate gradient method）、及びニュートン-ラフソン法（Newton-Raphson method）を組み合わせた方法等を用いることができる。また、ファンデルワールス相互作用エネルギーの算出、クーロン相互作用エネルギーの算出にはatom based法を使用し、例えば、カットオフ長９．５Å、スプライン幅１．０Å、バッファー幅０．５Åと設定する。
【００５８】
（工程Ｂ）
Ｓ４’及びＳ４で示す工程Ｂでは、混合系モデル作成部２２が、例えば、工程Ａにて得られた第一成分及び第二成分の分子モデルを、周期境界条件の課された三次元セルにランダムに配置して混合系モデルを作成する。ここで、三次元セル内に配置される第一成分及び第二成分の分子モデルのモル比は、混和性等の相互作用を評価することを希望する第一成分と第二成分とのモル比である。
【００５９】
工程Ｂを実現するための混合系モデル作成プログラムは特に限定しないが、例えば、アクセルリス社の商品名Ｍａｔｅｒｉａｌｓ Ｓｔｕｓｉｏ等に内蔵されているＡｍｏｒｐｈｏｕｓ Ｃｅｌｌが挙げられる。混合系モデルにおける分子数（原子数）、及び密度は、特に限定されないが、例えば、上記三次元セル内に１００分子以上で３０００分子以下（３００原子以上で１００００原子以下）の範囲内で、かつ密度１ｇ／ｃｍ３で作成することができる。混合系モデルにおける分子数（原子数）は、より好ましくは、上記三次元セル内に１００分子以上で１０００分子以下（３００原子以上で３１００原子以下）の範囲内である。なお、ここで例示した分子数、及び密度は、第一成分と第二成分とを合計したものである。
【００６０】
工程Ｂにおいて、入力部１１が受け付ける具体的な入力は、三次元セル内に配置される第一成分及び第二成分の分子モデル名、各分子モデルのモル数、及び三次元セル内での分子モデルの密度（ｇ／ｃｍ３）等である（ステップＳ４’に相当）。これら入力が受け付けられると、混合系モデル作成部２２が、適当な格子定数で規定された三次元セルを作成し、当該三次元セルの中に、指定されたモル数の分子モデルを配置した混合系モデルを出力する（ステップＳ４に相当）。混合系モデルは、適当な格子定数で規定された三次元セルと、適当な空間分布で三次元セル内に配置された分子モデル（空間内での座標情報を含む）とからなり、コンピュータで処理可能なモデルである。なお、三次元セルは、各辺の長さが等しい立方体セルであることがより好ましい。
【００６１】
（２）熱平衡状態の計算（工程Ｃ）
工程Ｃでは、混合系モデル熱平衡計算部２３が、工程Ｂで作成された混合系モデルを、必要に応じてＭＭ法により、化学的により安定な構造にし（Ｓ５に相当）、更に、温度条件を設定してＭＤ法により熱平衡状態構造を作成する（Ｓ６’〜Ｓ６に相当）。
【００６２】
上記Ｓ５の実行において、入力部１１が受け付ける具体的な入力は、ＭＭ法による分子シミュレーション計算の計算条件及び計算対象の情報である。上記Ｓ６の実行において、入力部１１が受け付ける具体的な入力は、第一成分と第二成分との間の混和性等の相互作用を評価することを希望する温度条件、並びに、その他のＭＤ法による分子シミュレーション計算の計算条件及び計算対象の情報である（Ｓ６’に相当）。また、Ｓ５の実行で得られる出力は、ＭＭ法により最適化された後の混合系モデルの情報であり、Ｓ６の実行で得られる出力は、ＭＤ法により熱平衡状態の構造とされた混合系モデルの情報である。これら情報は何れもコンピュータ処理可能な形式で出力される。
【００６３】
ここで、「ＭＭ法により、化学的により安定な構造」とは、ＭＭ法による分子シミュレーションにより、隣接する原子同士が接近し過ぎないように原子間距離をより適切な位置に保ち系内のエネルギーがより小さくなるような安定な構造にすることである。また、「温度条件を設定してＭＤ法により熱平衡状態構造を作成する」とは、設定した温度において系内のエネルギーがより安定になるような分子配置を、ＭＤ法による分子シミュレーションで求めることである。なお、工程Ｃは、ＭＭ計算（ＭＭ法に基づく計算）、ＭＤ計算（ＭＤ法に基づく計算）を行うためのソフトウェアを適宜利用して実現可能である。
【００６４】
ＭＭ計算、及びＭＤ計算に用いる力場は、当該計算の用途に用いられるものであれば特に限定されないが、例えば、ＣＯＭＰＡＳＳ（Ｃｏｎｄｅｎｓｅｄ−ｐｈａｓｅ Ｏｐｔｉｍｉｚｅｄ Ｍｏｌｅｃｕｌａｒ Ｐｏｔｅｎｔｉａｌｓ ｆｏｒ Ａｔｏｍｉｓｔｉｃ Ｓｉｍｕｌａｔｉｏｎ Ｓｔｕｄｉｅｓ）力場（Polymer,2006,Vol.47,6004-6009等参照；ＤＲＥＩＤＩＮＧ力場（J.Pharm.Sci.,2008,Vol.97,3456-3461等参照）；ＣＶＦＦ力場（Chem.Phys.Lett.,2000,Vol.327,18-22等参照）；ＰＣＦＦ力場（Micro.Meso.Materials.,2008.Vol.109,342-349等参照）；等、が挙げられ、とりわけ信頼性の高いＣＯＭＰＡＳＳを使用することが好ましい。
【００６５】
ＭＭ計算の方法は、特に限定されないが、例えば、使用するソフトウェアに内蔵された方法を適宜用いることができる。具体的には、例えば、最大傾斜法（steepest descent method）、共役勾配法（conjugate gradient method）、及びニュートン-ラフソン法（Newton-Raphson method）を組み合わせた方法等を用いることができる。また、ファンデルワールス相互作用エネルギーの算出、及びクーロン相互作用エネルギーの算出にはgroup based法を使用し、例えば、カットオフ長９．５Å、スプライン幅１．０Å、バッファー幅０．５Åと設定する。
【００６６】
ＭＤ計算の方法は、特に限定されないが、例えば、使用するソフトウェアに内蔵された方法を適宜用いることができる。具体的には、ＮＰＴアンサンブルを用いることができる。また、タイムステップは０．５〜１．０フェムト秒、ファンデルワールス相互作用エネルギーの算出、クーロン相互作用エネルギーの算出にはgroup based法を使用し、例えば、カットオフ長９．５Å、スプライン幅１．０Å、バッファー幅０．５Åと設定する。
【００６７】
ＭＭ計算、ＭＤ計算に使用するソフトウェアは、特に限定されないが、例えば、上述のＭａｔｅｒｉａｌｓ Ｓｔｕｄｉｏに内蔵されているＤｉｓｃｏｖｅｒなどが好適なものとして挙げられる。
【００６８】
なお、初期設定した密度で、混合系モデルのＭＭ法及びＭＤ法による計算を行った場合に分子間距離が短いためにエラーが発生する場合は、混合系モデルの密度を段階的に下げながらＭＭ法及びＭＤ法による再計算を行うようにすればよい。
【００６９】
（３）相互作用パラメータの計算（工程Ｄ〜Ｇ）
（工程Ｄ：Ｓ７）
工程Ｄでは、ポテンシャルエネルギー計算部２４が、工程Ｃで得られた熱平衡状態構造において、混合系を構成した状態の第一成分及び第二成分のポテンシャルエネルギーの総和、すなわち混合系全体のポテンシャルエネルギーを算出する。ここで、ポテンシャルエネルギーの算出は、好ましくは一点計算により行う。
【００７０】
上記Ｓ７の実行において、入力部１１が受け付ける具体的な入力は、例えば一点計算によるポテンシャルエネルギーの計算条件及び計算対象の情報である。また、Ｓ７の実行で得られる出力は、混合系全体のポテンシャルエネルギーというコンピュータで処理可能な数値情報である。
【００７１】
（工程Ｅ：Ｓ８）
工程Ｅでは、ポテンシャルエネルギー計算部２４が、工程Ｃで得られた熱平衡状態構造から第一成分の分子モデルを除いた、第二成分の分子モデルのみからなる構造において、そのポテンシャルエネルギーを算出する。ここで、ポテンシャルエネルギーの算出は、好ましくは一点計算により行う。
【００７２】
上記Ｓ８の実行において、入力部１１が受け付ける具体的な入力は、例えば一点計算によるポテンシャルエネルギーの計算条件及び計算対象の情報である。また、Ｓ８の実行で得られる出力は、第二成分の分子モデルのみからなる構造のポテンシャルエネルギーというコンピュータで処理可能な数値情報である。
【００７３】
（工程Ｆ：Ｓ９）
工程Ｆでは、ポテンシャルエネルギー計算部２４が、工程Ｃで得られた熱平衡状態構造から第二成分の分子モデルを除いた、第一成分の分子モデルのみからなる構造において、そのポテンシャルエネルギーを算出する。ここで、ポテンシャルエネルギーの算出は、好ましくは一点計算により行う。
【００７４】
上記Ｓ９の実行において、入力部１１が受け付ける具体的な入力は、例えば一点計算によるポテンシャルエネルギーの計算条件及び計算対象の情報である。また、Ｓ９の実行で得られる出力は、第一成分の分子モデルのみからなる構造のポテンシャルエネルギーというコンピュータで処理可能な数値情報である。
【００７５】
なお、上記工程Ｅ及び工程Ｆにおいて、複数分子（第一成分及び第二成分）が存在する系から特定の分子のみ（第一成分のみ、又は第二成分のみ）を除く方法は、特に限定されないが、例えば、使用するソフトウェアに内蔵された方法を適宜用いることができる。なお、入力部１１に対する具体的な入力は、取り除く分子モデル名である。
【００７６】
また、上記工程Ｄ、Ｅ、及びＦにおいて、ポテンシャルエネルギー計算の方法は、特に限定されないが、例えば、使用するソフトウェアに内蔵された方法を適宜用いることができる。具体的には、ＣＯＭＰＡＳＳ力場を使用し、ファンデルワールス相互作用エネルギーの算出、及びクーロン相互作用エネルギーの算出にはgroup based法を使用し、例えば、カットオフ長９．５Å、スプライン幅１．０Å、バッファー幅０．５Åと設定する。
【００７７】
上記工程Ｄ、Ｅ、及びＦにおいて、ポテンシャルエネルギー計算に使用するソフトウェアは、特に限定されないが、例えば、上述のＭａｔｅｒｉａｌｓ Ｓｔｕｄｉｏに内蔵されているＤｉｓｃｏｖｅｒなどが好適なものとして挙げられる。
【００７８】
なお、上記工程Ｄ、Ｅ、及びＦを実行する順序は、適宜入れ替えてもよい。
【００７９】
（工程Ｇ：Ｓ１０）
工程Ｇでは、体積計算部２５が、工程ＣのＳ６で得た熱平衡状態構造にある混合系モデルの体積を求める。また、相互作用パラメータ計算部２６が、工程Ｄで求めた第一成分及び第二成分の混合系全体のポテンシャルエネルギーＥ１２から、工程Ｅで求めた第二成分の分子モデルのみからなる構造におけるポテンシャルエネルギーＥ２と、工程Ｆで求めた第一成分の分子モデルのみからなる構造におけるポテンシャルエネルギーＥ１とを差し引き、第一成分と第二成分との相互作用エネルギーを算出する。そして、この相互作用エネルギーと、混合系モデル中に占める分子モデルの体積Ｖから、以下の式（１）に基づき、
Ｐinter＝〔Ｅ１２−（Ｅ１＋Ｅ２）〕／Ｖ・・・・（１）
単位体積当たりの相互作用エネルギー（相互作用パラメータＰinter）を求めることができる。
【００８０】
なお、体積計算部２５での、上記体積Ｖの計算は、例えば、工程Ｃで得られた、混合系の熱平衡状態構造において、各原子がファンデルワールス半径の球体からなるとみなした場合の、当該混合系内に占める分子モデルの体積を求めればよい。
【００８１】
体積Ｖの計算に使用するソフトウェアは、特に限定されないが、例えば、上述のＭａｔｅｒｉａｌｓ Ｓｔｕｄｉｏに内蔵されているツールを使用し、各原子がファンデルワールス半径の球体からなるとみなし球面を連続的に繋いでコノリー表面（Connolly surface）を作成し、コノリー表面により閉じられた空間の体積を、分子モデルの体積として計算することで、求めることができる。
【００８２】
（４）混和性の評価工程（工程Ｈ：Ｓ１１）
第一成分と第二成分との混和性の評価工程は、混和性評価部２７が、例えば、以下の１）又は２）の何れかに示すように行う。なお、相互作用パラメータの算出のみを目的とする場合は、ステップＳ１１は省略される。
１）工程Ｇで得た相互作用パラメータＰinterの絶対値を算出し、絶対値が大きいものほど混和性が高いと評価する。
２）工程Ｇで得た相互作用パラメータＰinterを算出し、当該パラメータＰinterと基準値とを比較して、混和性を評価する。一例としては、上記相互作用パラメータＰinterの絶対値と上記基準値とを比較して、当該相互作用エネルギーの絶対値が当該基準値より小さければ混和性が低いと評価し、当該相互作用エネルギーの絶対値が当該基準値以上であれば混和性が高いと評価する。
【００８３】
また、上記基準値は、一例として、次のように求めてもよい。まず、混和性が既知な２種成分の混合系を特定する。ここで、「混和性が既知」とは、実験により混和性が確認された２種成分の混合系を指し、文献的に混和性が知られている２種成分の混合系も含む概念である。混和性が既知な２種成分の混合系として、例えば、ｎ−ヘキサンとメチルアルコールとの混合系等が挙げられる。次いで、混和性が既知な２種成分の混合系について、相互作用評価装置１を用いて相互作用パラメータＰinterを算出して、これを基準値とする。ここで、混和性の評価を行いたい第一成分及び第二成分とのモル比をＲ１２、かつ温度条件をＴ１２とした場合、上記基準値として用いる相互作用パラメータＰinter（混和性が既知な２種成分の混合系のもの）の算出でも、２種成分間のモル比をＲ１２、かつ温度条件をＴ１２として計算を行うことが好ましい。
【００８４】
また、上記算出した基準値用の相互作用パラメータＰinterは、２種成分の混合系をなす物質名、そのモル比、及び温度条件の情報とセットにして、基準値データテーブルのような形式で記憶部３０に格納され、必要に応じて記憶部３０から読み出される形式であることが好ましい。
【００８５】
本発明に係る相互作用パラメータの算出方法、及びこのパラメータを用いた混和性の評価方法では、以上のように、相互作用パラメータを算出したい第一成分及び第二成分の分子モデルを、熱平衡状態の構造をとるように三次元セル内に配置して、相互作用パラメータ算出用の混合系モデルとして用いる。そして、この混合系モデルについて、混合系全体のポテンシャルエネルギー、第一成分又は第二成分の一方を取り除いた構造でのポテンシャルエネルギー、及び混合系モデルの体積を計算するだけで、実用性の高い相互作用パラメータを取得することができる。そのため、二成分混合系を構成する成分毎の溶解性パラメータの推算を要せず、かつ従来法と比較して少ない計算量にて相互作用パラメータを算出することができるという利点がある。
【００８６】
〔プログラム及び記録媒体〕
また、上述した相互作用評価装置１の各ブロック、特に制御部２０は、ハードウェアロジックによって構成してもよいし、次のようにＣＰＵを用いてソフトウェアによって実現してもよい。
【００８７】
すなわち、相互作用評価装置１は、各機能を実現する制御プログラムの命令を実行するＣＰＵ（central processing unit）、上記プログラムを格納したＲＯＭ（read only memory）、上記プログラムを展開するＲＡＭ（random access memory）、上記プログラムおよび各種データを格納するメモリ等の記憶装置（記録媒体）などを備えている。そして、本発明の目的は、上述した機能を実現するソフトウェアである相互作用評価装置１の制御プログラムのプログラムコード（実行形式プログラム、中間コードプログラム、ソースプログラム）をコンピュータで読み取り可能に記録した記録媒体を、上記相互作用評価装置１に供給し、そのコンピュータ（またはＣＰＵやＭＰＵ）が記録媒体に記録されているプログラムコードを読み出し実行することによっても、達成可能である。
【００８８】
上記記録媒体としては、例えば、磁気テープやカセットテープ等のテープ系、フロッピー（登録商標）ディスク／ハードディスク等の磁気ディスクやＣＤ−ＲＯＭ／ＭＯ／ＭＤ／ＤＶＤ／ＣＤ−Ｒ等の光ディスクを含むディスク系、ＩＣカード（メモリカードを含む）／光カード等のカード系、あるいはマスクＲＯＭ／ＥＰＲＯＭ／ＥＥＰＲＯＭ／フラッシュＲＯＭ等の半導体メモリ系などを用いることができる。
【００８９】
また、相互作用評価装置１を通信ネットワークと接続可能に構成し、上記プログラムコードを通信ネットワークを介して供給してもよい。この通信ネットワークとしては、特に限定されず、例えば、インターネット、イントラネット、エキストラネット、ＬＡＮ、ＩＳＤＮ、ＶＡＮ、ＣＡＴＶ通信網、仮想専用網（virtual private network）、電話回線網、移動体通信網、衛星通信網等が利用可能である。また、通信ネットワークを構成する伝送媒体としては、特に限定されず、例えば、ＩＥＥＥ１３９４、ＵＳＢ、電力線搬送、ケーブルＴＶ回線、電話線、ＡＤＳＬ回線等の有線でも、ＩｒＤＡやリモコンのような赤外線、Ｂｌｕｅｔｏｏｔｈ（登録商標）、８０２．１１無線、ＨＤＲ、携帯電話網、衛星回線、地上波デジタル網等の無線でも利用可能である。なお、本発明は、上記プログラムコードが電子的な伝送で具現化された、搬送波に埋め込まれたコンピュータデータ信号の形態でも実現され得る。
【００９０】
〔評価した混和性の確認〕
本発明に係る方法により推定（評価）された第一成分と第二成分との混和性は、必要に応じて、実験系により確認してもよい。これにより、本発明により推定された混和性の確からしさを把握することができる。なお、本発明に係る方法は、あくまでも混和性を推定し評価する方法であり、実験系で確認した混和性と所定の確率で相関が得られるものであれば十分有用である。なお、混和性とは、異なる二種の成分が一様に混合するか否かの程度を表す。
【００９１】
〔評価対象となる分子の組合せ〕
本発明に係る方法により相互作用パラメータが算出される分子（すなわち第一成分及び第二成分の組み合わせ）は、１）第一成分と第二成分とが異なる分子であり、かつ、２）相互作用パラメータを算出したい温度条件及びモル比条件下において、第一成分が液状物質又は固体状物質で、第二成分が液状物質である、という条件を満たすものであれば、特に限定されない。
【００９２】
ここで、液状物質とは、液体、及び半固体状の流体（例えば、樹脂溶融物）を指す概念であり、好ましくは液体である。ここで、固体状物質とは、固体、及び流動性の無い半固体状物質（例えば、ゲル等）を指す概念であり、好ましくは固体である。
【００９３】
さらに、上記第一成分及び第二成分が何れも炭素数０以上で６以下の化合物であることが好ましく、より具体的には、第一成分及び第二成分はいずれも、炭素数１以上で６以下の液体及び水（炭素数０の化合物の一例）からなる群より選択される、異なる分子の組み合わせであることがより好ましい。
【００９４】
上記炭素数１以上で６以下の液体とは、例えば、何れも炭素数１〜６の、アルコール溶媒、芳香族炭化水素溶媒、分岐状又は直鎖状の鎖式炭化水素溶媒、脂環式炭化水素溶媒、ニトリル溶媒、エーテル溶媒、ケトン溶媒、エステル溶媒、アミン溶媒、非プロトン性極性溶媒等が例示される。
【００９５】
上記アルコール溶媒として、具体的には例えば、メチルアルコール、エチルアルコール、イソプロピルアルコール、ｎ−プロピルアルコール、ｎ−ブチルアルコール、ｔ−ブチルアルコール、シクロペンタノール、シクロヘキサノール等が挙げられる。上記芳香族炭化水素溶媒として、具体的には例えば、ベンゼン、トルエン、キシレン、クロロベンゼン、ピリジン等が挙げられる。上記鎖式炭化水素溶媒として、具体的には例えば、四塩化炭素、クロロホルム、ジクロロエタン、ｎ−ペンタン、ｎ−ヘキサン等が挙げられる。上記脂環式炭化水素溶媒として、具体的には例えば、シクロペンタン、シクロヘキサン等が挙げられる。上記ニトリル溶媒として、具体的には例えば、アセトニトリル、アクリロニトリル等が挙げられる。上記エーテル溶媒として、例えば、ジエチルエーテル、テトラヒドロフラン、ジオキサン、エチレングリコールジメチルエーテル、プロピレングリコールジメチルエーテル等が挙げられ、上記ケトン溶媒として、例えば、アセトン、メチルエチルケトン、メチルイソブチルケトン等が挙げられ、上記エステル溶媒として、例えば、酢酸エチル、酢酸ブチル、乳酸メチル、乳酸エチル、エチレングリコールジアセテート、プロピレングリコールジアセテート等が挙げられ、上記アミン溶媒として、例えば、エチレンジアミン、Ｎ，Ｎ，Ｎ’，Ｎ’−テトラメチルエチレンジアミン、アニリン等が挙げられ、上記非プロトン性極性溶媒として、例えば、ジメチルスルホキシド、ジメチルホルムアミド等が挙げられる。
【００９６】
また、相互作用パラメータの算出条件の一つである、上記第一成分と第二成分との上記所定のモル比は、特に限定されないが、１：９から９：１の範囲内であることが好ましい。さらに、相互作用パラメータの算出条件の一つである、上記所定の温度は、２７３Ｋ以上で３５３Ｋ以下の範囲内であることが好ましい。
【００９７】
本発明は上述した実施形態に限定されるものではなく、請求項に示した範囲で種々の変更が可能である。すなわち、請求項に示した範囲で適宜変更した技術的手段を組み合わせて得られる実施形態についても本発明の技術的範囲に含まれる。
【実施例】
【００９８】
以下、図１〜６に基づき、実施例を挙げて本発明を具体的に説明するが、本発明はこれに限定されない。
【００９９】
〔実施例１〕
図１に示す相互作用評価装置１を用いて、第一成分と第二成分との混和性について、以下の通り評価した。混和性を評価した第一成分と第二成分との組み合わせ（第一成分／第二成分）は、ｎ−ヘキサン／ベンゼン、ｎ−ヘキサン／アセトニトリル、ｎ−ヘキサン／メチルアルコール、ｎ−ヘキサン／水、ベンゼン／アセトニトリル、ベンゼン／メチルアルコール、ベンゼン／水、である。
【０１００】
具体的には、相互作用評価装置１により、ｎ−ヘキサン、ベンゼン、アセトニトリル、メチルアルコール、及び水の各分子の分子モデルを作成し、当該分子モデルをＭＭ法で最適化した（工程Ａ：Ｓ１〜Ｓ３’）。なお、相互作用評価装置１を機能させるプログラムとして、分子モデルの作成（Ｓ１）にはＭａｔｅｒｉａｌｓ Ｓｔｕｄｉｏに内蔵されているＶｉｓｕａｌｉｚｅｒを、ＭＭ法による分子モデルの最適化（Ｓ３’）には、Ｍａｔｅｒｉａｌｓ Ｓｔｕｄｉｏに内蔵されているＤｉｓｃｏｖｅｒを使用した。
【０１０１】
次に、周期境界条件が課された三次元セルに、最適化した二種類の分子モデル（第一成分及び第二成分の分子モデル）をそれぞれ同一原子数（１５００原子ずつ）になるようにランダムに配置して、混合系モデルを作成した（Ｓ４’〜Ｓ４）。混合系モデルの作成には、Ｍａｔｅｒｉａｌｓ Ｓｔｕｓｉｏ等に内蔵されているＡｍｏｒｐｈｏｕｓ Ｃｅｌｌを使用した（工程Ｂ：Ｓ４’〜Ｓ４）。
【０１０２】
混合系モデルの作成に用いた第一成分（溶媒１）と第二成分（溶媒２）との組合せ、両者のモル比、体積比、三次元セル内に配された分子数及び原子数等は、表１に示す。なお、表１において、「原子数／分子」は対応する１分子を構成する原子数を、「分子／セル」は三次元セル内に配された分子数を、「原子数／セル」は三次元セル内に配された原子数をそれぞれ表す。
【０１０３】
【表１】
【０１０４】
そして、作成した混合系モデルをＭＭ法（Smart Minimizer, Ultra-fine）により最適化（Ｓ５）した。次いで、ＮＰＴアンサンブルを用い、温度条件を２９８Ｋ（Ｓ６’）、タイムステップを（１フェムト秒、５００ピコ秒→２００ピコ秒）とし、ＭＤ法により混合系モデルの熱平衡状態構造を取得（Ｓ６）した（工程Ｃ）。なお、上記ＭＤ法による計算において、ｎ−ヘキサンに関してはタイムステップを（０．５フェムト秒、５０ピコ秒→１００ピコ秒）とし、水に関してはタイムステップを（１フェムト秒、５０ピコ秒→１００ピコ秒）としている。
【０１０５】
ここで、ＭＭ法による構造の最適化、及びＭＤ法による熱平衡状態構造の取得には、Ｍａｔｅｒｉａｌｓ Ｓｔｕｄｉｏに内蔵されているＤｉｓｃｏｖｅｒを使用した。なお、混合系モデルの密度１ｇ／ｃｍ３の初期設定でＭＭ法及びＭＤ法による計算を行っているが、この初期設定では分子間距離が短いためにエラーが発生する場合は、混合系モデルの密度を自動的に下げながらＭＭ法及びＭＤ法による再計算を行った。
【０１０６】
次に、上記熱平衡状態構造から、混合系全体のポテンシャルエネルギーＥ１２、各成分のポテンシャルエネルギーＥ１及びＥ２、及び混合系に占める分子モデルの体積Ｖを計算し、それらから相互作用パラメータを算出した（Ｓ７〜Ｓ１０）。なお、上記各ポテンシャルエネルギーの計算には、Ｍａｔｅｒｉａｌｓ Ｓｔｕｄｉｏに内蔵されているＤｉｓｃｏｖｅｒを使用した。また、混合系に占める分子モデルの体積計算には、Ｍａｔｅｒｉａｌｓ Ｓｔｕｄｉｏに内蔵されているＶｉｓｕａｌｉｚｅｒを使用した。
【０１０７】
第一成分と第二成分とがベンゼン／水混合系である場合を例に挙げ、より具体的に説明すると、熱平衡状態にあるベンゼン／水混合系全体のポテンシャルエネルギーＥ１２の計算（工程Ｄ：Ｓ７）、ベンゼン／水混合系から水分子を除去したベンゼン分子からなる系のポテンシャルエネルギーＥ２の計算（工程Ｅ：Ｓ８）、及び、ベンゼン／水混合系からベンゼン分子を除去した水分子からなる系のポテンシャルエネルギーＥ１の計算（工程Ｆ：Ｓ９）を行った。図３の（ａ）〜（ｄ）は、相互作用評価装置１の出力表示部１２に表示される出力表示の一例であり、（ａ）はＳ４で作成した初期の混合系モデルの構造を、（ｂ）はＳ７でポテンシャルエネルギーＥ１２の計算対象とした混合系モデルの構造を、（ｃ）はＳ８でポテンシャルエネルギーＥ２の計算対象とした構造（水分子除去）を、（ｄ）はＳ９でポテンシャルエネルギーＥ１の計算対象とした構造（ベンゼン分子除去）を示す。
【０１０８】
次いで、ベンゼン／水混合系全体のポテンシャルエネルギーＥ１２から、ベンゼン分子からなる系のポテンシャルエネルギーＥ２と水分子からなる系のポテンシャルエネルギーＥ1とを差し引き、ベンゼン／水混合系の分子モデルの体積Ｖで除して、ベンゼン／水混合系の単位体積当たりの相互作用エネルギー（相互作用パラメータ）を推算した（工程Ｇ：Ｓ１０）。
【０１０９】
図４は、第一成分及び第二成分の種々の組合せについての相互作用パラメータの推算結果を示し、同図中の縦軸が、各系における相互作用パラメータに相当する。なお、本実施例では、実験系により混和／非混和の中間的な性質を示すことを確認済みのｎ−ヘキサンとメチルアルコールとの混合系を基準として用い、相互作用パラメータが３５ｃａｌ／ｃｍ３（基準値）を超えれば混和と判断した（工程Ｈ：Ｓ１１）。
【０１１０】
なお、図４の横軸（混和する〜混合しない）に沿って示す○、△、×の表示はそれぞれ「混和する」、「混和／非混和の中間」、「混合しない」ことを指し、実験系により確かめた混和性の評価に相当する。同図に示すように、本実施例の方法により算出した相互作用パラメータを用いた混和性の評価結果は、実験系により確かめた混和性の評価と非常によく一致し、信頼性の高いパラメータであることが裏付けられた。
【０１１１】
また、下記の表２には、第一成分−第二成分間の溶解度パラメータの差を示し、例えば、ｎ−ヘキサンとアセトニトリルとの溶解パラメータの差は、ベンゼンとメチルアルコールとの溶解パラメータの差より小さい。しかし、ｎ−ヘキサンとアセトニトリルは互いに混和しないが、ベンゼンとメチルアルコールとは互いに混和する。すなわち、溶解度パラメータの差から予測される二成分の混和性よりも、本発明による二成分の混和性の評価のほうが、実際の現象をよく反映している。なお、表２に示す溶解度パラメータは、非特許文献１等に記載された文献値である。
【０１１２】
【表２】
【０１１３】
〔実施例２：様々なモル比での検討〕
混合系モデルを作成する段階（工程Ｂ：Ｓ４’及びＳ４）で、第一成分と第二成分との混合比率（モル比率）を第一成分／第二成分＝１．０／０．１（混合系内の原子数：２８８４〜３０４５）、１．０／１．０（混合系内の原子数：２９９０〜３００８）、１．０／２．０（混合系内の原子数：２９９０〜３００８）、１．０／４．０（混合系内の原子数：２９９２〜３００８）、１．０／９．０（混合系内の原子数：２９４４〜３０３４）にした以外は、上記実施例１と同様の方法にて、異種分子間における単位体積当たりの相互作用エネルギー（相互作用パラメータ）を推算した。
【０１１４】
混合系モデルの作成に用いた第一成分（溶媒１）と第二成分（溶媒２）との組合せ、両者のモル比、体積比、三次元セル内に配された分子数及び原子数等は、表３〜表４に示す。なお、表３及び表４において、「原子数／分子」は対応する１分子を構成する原子数を、「分子／セル」は三次元セル内に配された分子数を、「原子数／セル」は三次元セル内に配された原子数をそれぞれ表す。
【０１１５】
【表３】
【０１１６】
【表４】
【０１１７】
また、第一成分と第二成分とからなる混合系全体のポテンシャルエネルギーＥ１２、各成分のポテンシャルエネルギーＥ１及びＥ２、並びに混合系に占める分子モデルの体積Ｖの計算結果を表５〜表６に示す。なお、表５〜表６中で、「一点計算エネルギー」とは一点計算で求めたポテンシャルエネルギーＥ１２・Ｅ１・Ｅ２を指し、「相互作用エネルギー」とはＥ１２−（Ｅ１＋Ｅ２）を指し、「溶媒１，２混合 体積」とは体積Ｖを指し、「単位体積当たりの相互作用エネルギー」とは相互作用パラメータを指す。なお、表中の体積Ｖは、１つの三次元セル内に詰められた物質を１分子とみなした上で、１モル当たりの体積として算出されている。よって、表中の「単位体積当たりの相互作用エネルギー」の算出に際しては、上記体積Ｖをアボガドロ数で除した上で計算を行った。
【０１１８】
【表５】
【０１１９】
【表６】
【０１２０】
図５は、表３及び表４に示した第一成分及び第二成分の種々の組合せについての相互作用パラメータの推算結果を示し、同図中の縦軸が、各系における相互作用パラメータに相当する。また、図中の（ａ）〜（ｅ）は、第一成分／第二成分のモル比がそれぞれ順に、１．０／０．１、１．０／１．０、１．０／２．０、１．０／４．０、及び１．０／９．０の場合の結果に対応する。
【０１２１】
なお、本実施例では、実験系により混和／非混和の中間的な性質を示すことを確認済みのｎ−ヘキサンとメチルアルコールとの混合系における相互作用パラメータを基準値として用い、当該基準値を超えれば混和と判断した（工程Ｈ：Ｓ１１）。同図において、実験系により「混和性あり」と確認されたものを、ｎ−ヘキサンとメチルアルコールとの混合系の左側に、「混和性なし」と確認されたものを−ヘキサンとメチルアルコールとの混合系の右側に配置している。
【０１２２】
同図に示すように、本実施例の方法により算出した相互作用パラメータを用いた混和性の評価結果は、実験系により確かめた混和性の評価と非常によく一致し、信頼性の高いパラメータであることが裏付けられた。
【０１２３】
〔実施例３：異なる温度条件での検討〕
ＭＤ法による熱平衡状態構造の取得の段階（工程Ｃ：Ｓ６）で、計算に使用した温度条件を３３３Ｋにした以外は、上記実施例２と同様の方法にて、異種分子間における単位体積当たりの相互作用エネルギー（相互作用パラメータ）を推算した。すなわち、混合系モデルの作成に用いた第一成分（溶媒１）と第二成分（溶媒２）との組合せ、両者のモル比、三次元セル内に配された分子数及び原子数等は、表３〜表４に示すものと同じである。
【０１２４】
また、第一成分と第二成分とからなる混合系全体のポテンシャルエネルギーＥ１２、各成分のポテンシャルエネルギーＥ１及びＥ２、並びに混合系に占める分子モデルの体積Ｖの計算結果を表７〜表８に示す。なお、表７〜表８中における用語の定義は、表５〜表６と共通である。
【０１２５】
【表７】
【０１２６】
【表８】
【０１２７】
図６は、表３及び表４に示した第一成分及び第二成分の種々の組合せについての相互作用パラメータの推算結果を示し、同図中の縦軸が、各系における相互作用パラメータに相当する。また、図中の（ａ）〜（ｅ）は、第一成分／第二成分のモル比がそれぞれ順に、１．０／０．１、１．０／１．０、１．０／２．０、１．０／４．０、及び１．０／９．０の場合の結果に対応する。
【０１２８】
なお、本実施例では、実験系により混和／非混和の中間的な性質を示すことを確認済みのｎ−ヘキサンとメチルアルコールとの混合系における相互作用パラメータを基準値として用い、当該基準値を超えれば混和と判断した（工程Ｈ：Ｓ１１）。同図において、実験系により「混和性あり」と確認されたものを、ｎ−ヘキサンとメチルアルコールとの混合系の左側に、「混和性なし」と確認されたものを−ヘキサンとメチルアルコールとの混合系の右側に配置している。
【０１２９】
同図に示すように、本実施例の方法により算出した相互作用パラメータを用いた混和性の評価結果は、実験系により確かめた混和性の評価と非常によく一致し、信頼性の高いパラメータであることが裏付けられた。
【産業上の利用可能性】
【０１３０】
本発明によれば、成分毎の溶解性パラメータの推算を要せず、かつ比較的少ない計算量にて、二成分間の相互作用パラメータを算出する方法等を提供することができる。
【符号の説明】
【０１３１】
１ 相互作用評価装置
１１ 入力部
１２ 出力表示部
２０ 制御部
２１ 分子モデル作成部
２２ 混合系モデル作成部
２３ 混合系モデル熱平衡計算部（セル作成手段）
２４ ポテンシャルエネルギー計算部（ポテンシャルエネルギー算出手段）
２５ 体積計算部
２６ 相互作用パラメータ計算部（相互作用パラメータ算出手段）
２７ 混和性評価部
３０ 記憶部
Ｅ１ ポテンシャルエネルギーＣ
Ｅ２ ポテンシャルエネルギーＢ
Ｅ１２ ポテンシャルエネルギーＡ
【技術分野】
【０００１】
本発明は、二成分間の相互作用パラメータの算出方法及び二成分の混和性の評価方法等に関する。
【背景技術】
【０００２】
非特許文献１には、二成分混合溶液の混和性を評価する方法として、各々の成分の溶解性パラメータ（ＳＰ値）から混和性を評価する方法が記載されている。
【先行技術文献】
【非特許文献】
【０００３】
【非特許文献１】溶解性パラメータ適用事例集〜メカニズムと溶解性の評価・計算例を踏まえて〜、株式会社 情報機構(2007)
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
しかし、非特許文献１等に記載された、二成分混合溶液の混和性（相溶性）の評価方法の一例では、混合溶液の混和性を評価する前提として、混合溶液を構成する成分毎に溶解性パラメータを求めなければならないという課題があった。
【課題を解決するための手段】
【０００５】
本発明者等は、上記課題を解決するために、溶解性パラメータとは異なる方法で二成分の混和性を評価する方法等について鋭意検討を行った。その結果、化学的に安定な熱平衡状態構造の解析によって相互作用パラメータの算出が可能であり、かつ、算出された相互作用パラメータでニ成分の混和性を評価できることを見出し、本発明に至った。
【０００６】
すなわち、本発明に係る相互作用パラメータの算出方法は、上記の課題を解決するために、液状物質又は固体状物質である第一成分と、第一成分とは異なる液状物質である第二成分との間の、所定の温度条件及び所定のモル比条件下における相互作用パラメータを、分子モデルを用いて算出する方法であって、上記所定のモル比でかつ上記所定の温度条件下で熱平衡状態構造をとるように、上記第一成分の分子モデルと上記第二成分の分子モデルとを、周期境界条件が課された三次元セル内に配置する第一工程と、上記熱平衡状態構造における、第一成分の分子モデル及び第二成分の分子モデルの混合系のポテンシャルエネルギーＡを算出する第二工程と、上記熱平衡状態構造から上記第一成分の分子モデルを取り除いた構造における、第二成分のポテンシャルエネルギーＢを算出する第三工程と、
上記熱平衡状態構造から上記第二成分の分子モデルを取り除いた構造における、第一成分のポテンシャルエネルギーＣを算出する第四工程と、上記ポテンシャルエネルギーＡから、上記ポテンシャルエネルギーＢ及び上記ポテンシャルエネルギーＣを差し引いた値を、三次元セル内に配置された上記第一成分及び第二成分の分子モデルの体積で除して、第一成分と第二成分との間の相互作用パラメータを算出する第五工程と、を含むことを特徴としている。
【０００７】
上記の構成によれば、成分毎の溶解性パラメータ等の推算を要せず、かつ比較的少ない計算量にて、二成分間の相互作用パラメータを算出する方法を提供することができるという効果を奏する。
【０００８】
本発明に係る相互作用パラメータの算出方法は、上記第二工程から第四工程において、ポテンシャルエネルギーＡ、Ｂ、及びＣの算出はいずれも一点計算で行うことが好ましい。
【０００９】
本発明に係る相互作用パラメータの算出方法は、上記第一工程において、上記三次元セル内に配置する、上記第一成分の分子モデル及び上記第二成分の分子モデルの合計数を１００分子以上で３０００分子以下の範囲内とすることが好ましい。
【００１０】
本発明に係る相互作用パラメータの算出方法は、上記第一工程では、上記第一成分の分子モデルと上記第二成分の分子モデルとを、上記所定のモル比で、周期境界条件が課された上記三次元セル内に配置し、上記所定の温度条件に設定して分子動力学計算を行い、上記熱平衡状態構造を作成することが好ましい。さらに、上記分子動力学計算を行う前に、上記分子モデルが配置された上記三次元セルを、分子力学計算により、化学的により安定な構造にすることがより好ましい。
【００１１】
本発明に係る相互作用パラメータの算出方法において、上記第一成分及び第二成分が何れも炭素数０以上で６以下の化合物であることが好ましい。
【００１２】
本発明に係る相互作用パラメータの算出方法において、上記所定の温度が、２７３Ｋ以上で３５３Ｋ以下の範囲内であることが好ましい。
【００１３】
本発明に係る相互作用パラメータの算出方法において、上記第一成分と第二成分との上記所定のモル比は、１：９から９：１の範囲内であることが好ましい。
【００１４】
本発明に係る混和性の評価方法は、液状物質又は固体状物質である第一成分と、第一成分とは異なる液状物質である第二成分との、所定の温度条件及び所定のモル比条件下における混和性の評価方法であって、上記相互作用パラメータの算出方法により算出した相互作用パラメータと基準値とを比較して、第一成分と第二成分との混和性を評価する評価工程を含むことを特徴としている。
【００１５】
上記の構成によれば、成分毎の溶解性パラメータ等の推算を要せず、かつ比較的少ない計算量にて算出された二成分間の相互作用パラメータを用いて、混和性の評価を精度よく行うことができるという効果を奏する。
【００１６】
本発明に係る混和性の評価方法において、上記評価工程は、上記相互作用パラメータの絶対値と上記基準値とを比較して、当該相互作用パラメータの絶対値が当該基準値より小さければ混和性が低いと評価し、当該相互作用パラメータの絶対値が当該基準値以上であれば混和性が高いと評価することが好ましい。
【００１７】
また、本発明に係る混和性の評価方法において、上記基準値は、実験系で混和性が確認された２種成分の混合系について、上記所定の温度条件及び所定のモル比条件下で、上記相互作用パラメータの算出方法により算出した相互作用パラメータであることが好ましい。
【００１８】
本発明に係る相互作用評価装置は、所定の温度条件及び所定のモル比条件下で液状物質又は固体状物質である第一成分と、第一成分とは異なる液状物質である第二成分との間の、当該所定の温度条件及び所定のモル比条件下における相互作用パラメータを算出する装置であって、上記所定のモル比でかつ上記所定の温度条件下で熱平衡状態構造をとるように、上記第一成分の分子モデルと上記第二成分の分子モデルとが、周期境界条件が課された三次元セル内に配置された三次元セルを作成するセル作成手段と、上記セル作成手段が作成した熱平衡状態構造に基づき、以下の（１）から（３）に示すポテンシャルエネルギーＡ、Ｂ、及びＣを算出するポテンシャルエネルギー算出手段と、
（１）上記熱平衡状態構造における、第一成分の分子モデル及び第二成分の分子モデルの混合系のポテンシャルエネルギーＡの算出、（２）上記熱平衡状態構造から上記第一成分の分子モデルを取り除いた構造における、第二成分のポテンシャルエネルギーＢの算出、（３）上記熱平衡状態構造から上記第二成分の分子モデルを取り除いた構造における、第一成分のポテンシャルエネルギーＣの算出、
上記ポテンシャルエネルギー算出手段が算出した上記ポテンシャルエネルギーＡから上記ポテンシャルエネルギーＢ及びＣを差し引いた値を、上記三次元セル内に配置された上記第一成分及び第二成分の分子モデルの体積で除して、第一成分と第二成分との間の相互作用パラメータを算出する相互作用パラメータ算出手段と、を含むことを特徴としている。
【００１９】
上記の構成によれば、成分毎の溶解性パラメータ等の推算を要せず、かつ比較的少ない計算量にて、二成分間の相互作用パラメータを算出する装置を提供することができるという効果を奏する。
【００２０】
本発明に係る相互作用評価装置は、上記相互作用パラメータ算出手段が算出した相互作用パラメータと基準値とを比較して、上記第一成分と第二成分との混和性を評価する評価手段を含むことが好ましい。
【００２１】
本発明は、さらに、上記相互作用評価装置を動作させるプログラム、及び当該プログラムを記録したコンピュータ読み取り可能な記録媒体を提供する。
【発明の効果】
【００２２】
本発明によれば、二成分混合系を構成する成分毎に溶解性パラメータを求めることなく、該二成分間の混和性が評価可能である。
【図面の簡単な説明】
【００２３】
【図１】本発明に係る相互作用評価装置の一例を説明する概略図である。
【図２】図１に示す相互作用評価装置を用いて、相互作用パラメータを算出する方法の一例を示すフローチャートである。
【図３】（ａ）〜（ｄ）は、混合系モデルの作成後に、相互作用評価装置の出力表示部に表示される出力表示の一例を示す図である。
【図４】本発明に係る一実施例における、第一成分及び第二成分の種々の組合せについての相互作用パラメータの推算結果を示す図である。
【図５】（ａ）〜（ｅ）は、本発明に係る他の実施例における、第一成分及び第二成分の種々の組合せについての相互作用パラメータの推算結果を示す図である。
【図６】（ａ）〜（ｅ）は、本発明に係るさらに他の実施例における、第一成分及び第二成分の種々の組合せについての相互作用パラメータの推算結果を示す図である。
【発明を実施するための形態】
【００２４】
以下、本発明の実施形態について、図面を参照しながら詳細に説明する。
【００２５】
〔二成分間の相互作用評価装置〕
図１は、本発明に係る二成分間の相互作用評価装置１の構成の一例を示す概略図である。相互作用評価装置１は、入力部１１、制御部２０、記憶部３０、及び出力表示部１２を備える。
【００２６】
入力部１１は、制御部２０で処理される情報をユーザーが入力する入力装置である。入力部１１は、例えば、マウス、キーボード、又はタッチパネル等で構成される。
【００２７】
記憶部３０は、例えば、制御部２０を構成する各部（後述する）で処理された結果を、当該各部からの指令により格納する。記憶部３０に格納された処理結果は、必要に応じて、制御部２０を構成する他の部によって読み出され、制御部２０（の他の部）でのさらなる処理に供される。また、記憶部３０は、後述するが、例えば、混和性評価のための基準値の情報を格納する。
【００２８】
出力表示部１２は、制御部２０を構成する各部での処理結果をユーザーに提示する表示装置である。出力表示部１２は、例えば、液晶表示装置等で構成される。
【００２９】
制御部２０は、入力部１１からの入力に応じた情報処理等も行う部であり、分子モデル作成部（分子モデル作成手段）２１、混合系モデル作成部（混合系モデル作成手段）２２、混合系モデル熱平衡計算部（混合系モデル熱平衡計算手段：セル作成手段）２３、ポテンシャルエネルギー計算部（ポテンシャルエネルギー算出手段）２４、体積計算部（体積算出手段）２５、相互作用パラメータ計算部（相互作用パラメータ算出手段）２６、及び混和性評価部（混和性評価手段）２７を備える。なお、相互作用評価装置１が相互作用パラメータの算出のみを行う場合は、混和性評価部２７は備える必要はない。
【００３０】
分子モデル作成部２１は、混合系における相互作用を評価したい二種類の成分（第一成分、及び第二成分）それぞれの分子モデルを作成する。そして、分子モデル作成部２１は、作成した分子モデルを、混合系モデル作成部２２での処理に供する。
【００３１】
混合系モデル作成部２２は、分子モデル作成部２１から供された上記第一成分及び第二成分の分子モデルを、周期境界条件の課された三次元セル内に配置して初期構造を作成し、当該初期構造を混合系モデル熱平衡計算部２３に供する。
【００３２】
混合系モデル熱平衡計算部２３では、混合系モデル作成部２２で作成された、分子モデルを配置した上記三次元セルを、分子力学法（ＭＭ法）で構造安定化した後、分子動力学法（ＭＤ法）により、化学的に安定な熱平衡状態の構造（熱平衡状態構造）を得る。ここで得られた熱平衡状態の構造は、ポテンシャルエネルギー計算部２４に供される。
【００３３】
ポテンシャルエネルギー計算部２４は、混合系モデル熱平衡計算部２３から供された熱平衡状態の構造をもとに、第一成分の分子モデルと第二成分の分子モデルとからなる混合系のポテンシャルエネルギーＡ、第二成分の分子モデルのみのポテンシャルエネルギーＢ（熱平衡状態の構造から第一成分の分子モデルをのぞいた構造でのポテンシャルエネルギー）、第一成分の分子モデルのみのポテンシャルエネルギーＣ（熱平衡状態の構造から第二成分の分子モデルをのぞいた構造でのポテンシャルエネルギー）をそれぞれ求める。そして、ポテンシャルエネルギーの計算に用いた混合系モデル（すなわち、熱平衡状態の構造）の情報は、体積計算部２５に供される。また、ポテンシャルエネルギー計算部２４は、算出したポテンシャルエネルギーＡ〜Ｃを、相互作用パラメータ計算部２６に供する。
【００３４】
体積計算部２５は、ポテンシャルエネルギー計算部２４から供された混合系の構造（すなわち熱平衡状態の構造）を用いて、当該混合系の構造に占める分子モデルの体積の総和を求める。ここで、求められる体積の総和は、例えば、第一成分及び第二成分それぞれの分子モデルを構成する各原子がそのファンデルワールス半径の球体からなるとみなした上で分子表面（コノリー表面）を規定して系内に占める分子の体積を計算すればよい。体積計算部２５は、算出した混合系内の構造に占める分子モデルの体積の総和を、相互作用パラメータ計算部２６に供する。
【００３５】
相互作用パラメータ計算部２６は、ポテンシャルエネルギー計算部２４で得られた、混合系のポテンシャルエネルギーＡから、各成分のみからなる系のポテンシャルエネルギーＢ及びＣを引いて、混合系全体での相互作用エネルギーを求める。次いで、相互作用パラメータ計算部２６は、混合系全体での相互作用エネルギーを、体積計算部２５から供された体積で除して、単位体積当たりの相互作用エネルギー（相互作用パラメータ）を算出する。
【００３６】
得られた相互作用パラメータは、第一成分と第二成分との間の相互作用の指標となる。例えば、相互作用パラメータの絶対値が大きいほど、第一成分と第二成分との混和性に優れるという判断に用いることも可能である。また、当該相互作用パラメータを、薬物間相互作用、香気成分間相互作用等の、二成分間の相互作用の判断に用いることも可能である。なお、後述する実施例に示すように、当該相互作用パラメータは、実験結果とも充分に一致する信頼性の高いパラメータである。
【００３７】
混和性評価部２７は、相互作用パラメータ計算部２６で得られた相互作用パラメータを基準値と比較し、所定のモル比及び温度条件下での、第一成分と第二成分との混和性を評価する。なお、「相互作用パラメータを基準値と比較する」とは、相互作用パラメータの絶対値を基準値と比較することも含む概念である。
【００３８】
混和性評価部２７では、特に限定されないが、例えば、混和性を評価したい第一成分と第二成分との間の相互作用エネルギーの絶対値が上記基準値より小さければ混和性が低いと評価し、当該相互作用エネルギーの絶対値が当該基準値以上であれば混和性が高いと評価する。
【００３９】
また、特に限定されないが、混和性を評価したい第一成分と第二成分との組合せとは条件が異なる２種成分の混合系について、相互作用評価装置１により算出した相互作用パラメータ（以下、「基準用パラメータ」と称する）を、上記基準値として用いることができる。ここで、「第一成分と第二成分との組合せとは条件が異なる」とは、１）２種成分を構成する成分の組み合わせ自体が第一成分と第二成分との組み合わせでないこと、２）第一成分と第二成分との組合せであるが、混和性を評価したい系とは温度条件及びモル比条件の少なくとも一方が異なっていること、の少なくとも一方を満たすことを意図する。
【００４０】
さらに、上記基準値は、特に限定されないが、特定の温度条件及び特定のモル比条件下での混和性が既知な２種成分の混合系について、相互作用評価装置１により算出した相互作用パラメータ（基準用パラメータ）を用いることが好ましい。ここで「混和性が既知」とは、実験系により混和性が確認済みのことを指す。混和性が既知な２種成分の選択は、評価したい混和性の程度に応じて任意に行いうる。例えば、ｎ−ヘキサン／メチルアルコール（メタノール）の混合系等は、混和性の良否の境界として知られるため、基準値の算出用の２種成分として好適である。
【００４１】
上記「基準用パラメータ」は、混和性を評価したい第一成分及び第二成分と同一のモル比条件及び／又は同一の温度条件で、上記２種成分の混合系のモデルを作成して算出されたものであることがより好ましい。特に好ましくは、上記「基準用パラメータ」は、混和性を評価したい第一成分及び第二成分と同一のモル比条件及び同一の温度条件で、上記２種成分（ただし、第一成分と第二成分との組み合わせは除く）の混合系のモデルを作成して算出されたものである。なお、「Ａ及び／又はＢ」とは、Ａ及びＢの少なくとも一方を満たすことを意味する。
【００４２】
相互作用評価装置１により算出された上記「基準用パラメータ」は、２種成分の混合系をなす物質名、そのモル比、及び温度条件の情報とセットにして、基準値データテーブルのような形式で記憶部３０に格納される。そして、混和性評価部２７が混和性の評価を行う際に、これら情報が、混和性評価部２７によって記憶部３０から読み出される。
【００４３】
なお、分子モデル作成部２１、混合系モデル作成部２２、混合系モデル熱平衡計算部２３、ポテンシャルエネルギー計算部２４、体積計算部２５、相互作用パラメータ計算部２６、及び混和性評価部２７での処理結果は全て出力表示部１２に表示される。従って、ユーザーは、処理結果を視認しながら操作を行うことができる。
【００４４】
制御部２０を構成する各部での処理結果は、記憶部３０に格納された後、必要に応じて、制御部２０を構成する他の部によって記憶部３０から読み出されて、制御部２０（の他の部）でのさらなる処理に供されてもよい。
【００４５】
制御部２０における処理フローの一例は、以下に詳細に説明を行う。
【００４６】
〔相互作用パラメータの算出方法、混和性の評価方法、及び処理フロー〕
本発明に係る相互作用パラメータの算出方法は、所定の温度条件及び所定のモル比条件下で液状物質又は固体状物質である第一成分と、第一成分とは異なる液状物質である第二成分との間の、当該所定の温度条件及び所定のモル比条件下における相互作用パラメータを、分子モデルを用いて算出する方法であって、例えば、相互作用評価装置１を用いて実行される。
【００４７】
相互作用パラメータの算出方法は、
化学的に安定な熱平衡状態構造をとるように、上記第一成分の分子モデルと上記第二成分の分子モデルとを、周期境界条件が課された三次元セル内に配置する第一工程と、
上記熱平衡状態構造における、第一成分及び第二成分の混合系のポテンシャルエネルギーＡを算出する第二工程と、
上記熱平衡状態構造から上記第一成分の分子モデルを取り除いた構造における、第二成分のポテンシャルエネルギーＢを算出する第三工程と、
上記熱平衡状態構造から上記第二成分の分子モデルを取り除いた構造における、第一成分のポテンシャルエネルギーＣを算出する第四工程と、
上記ポテンシャルエネルギーＡから、上記ポテンシャルエネルギーＢ及びＣを差し引いた値を、三次元セル内に配置された上記第一成分及び第二成分の分子モデルの体積で除して、第一成分と第二成分との間の相互作用パラメータを算出する第五工程と、を含む。
【００４８】
すなわち、本発明に係る分子モデルを用いたシミュレーションの過程は大きく３つの部分に分けられる。第一は、第一成分及び第二成分の分子モデルを、熱平衡状態構造を取るように三次元セル内に配置する工程（上記第一工程に相当）、第二は、熱平衡状態構造において、混合系のポテンシャルエネルギー、及び混合系を構成する各成分（第一成分及び第二成分）のポテンシャルエネルギーを計算する工程であり（上記第二〜第四工程に相当）、第三は、得られたポテンシャルエネルギーと混合系の体積とから相互作用パラメータを算出する工程である（上記第五工程に相当）。
【００４９】
すなわち、本発明によれば、二成分間で取りうる様々な構造を考慮することなく、上記熱平衡状態構造のみを対象にしたポテンシャルエネルギーの計算を行うことで二成分間の相互作用パラメータを算出可能である。そのため、計算量が少なくてすむという利点を有する。
【００５０】
以下、相互作用評価装置１を用いて実行される、本発明に係る相互作用パラメータの算出方法及び混和性の評価方法（混和性の推定方法）を、図２に示すフローチャート、及び図１を参照して詳細に説明する。なお、以下の説明において、ステップＳ１〜Ｓ１１は、図２のフローチャートに示すＳ１〜Ｓ１１に相当する。
【００５１】
（１）熱平衡化前の初期構造の構築（工程Ａ〜Ｂ）
（工程Ａ）
工程Ａでは、分子モデル作成部２１が、相互作用パラメータの算出及び混和性の評価対象となる分子（すなわち、第一成分、及び第二成分）の分子モデルを作成する（Ｓ１）。ここで、分子モデルは、コンピュータで処理可能なように、当該分子を構成する原子の種類に係る情報、原子同士の結合関係に係る情報、及び当該原子間の位置関係情報を少なくとも有するものであれば良いが、ユーザーの操作性向上のため、これら情報が画像にて提示されることが好ましい。工程Ａを実現するための分子モデル作成プログラムは特に限定しないが、例えば、アクセルリス社の商品名Ｍａｔｅｒｉａｌｓ Ｓｔｕｓｉｏ等に内蔵されているＶｉｓｕａｌｉｚｅｒが挙げられる。Ｓ１の実行において、入力部１１が受け付ける具体的な入力は、第一成分及び第二成分に相当する分子の描画であり、これにより、当該分子を構成する原子の種類に係る情報、原子同士の結合関係に係る情報、及び当該原子間の位置関係情報等の分子モデル情報が、コンピュータで処理可能な形式で受け付けられる。
【００５２】
Ｓ１で作成した分子モデルについて、分子モデル作成部２１が、例えば、ＭＯ法による最適化を行わなくとも工程Ｂ以下の処理が実行可能か否かを判断基準のひとつとして分子軌道法（ＭＯ法）による最適化の要否を判断する（Ｓ２）。そして、ＭＯ法による最適化が必要と判断された場合、分子モデル作成部２１が、当該分子モデルをＭＯ法により最適化し（Ｓ３）、最適化された当該分子モデルが工程Ｂ以降に供される。一方、Ｓ２にてＭＯ法による最適化が不要と判断された場合には、Ｓ１にて作成された分子モデルは分子力学法（ＭＭ法）で化学的により安定な構造にし（Ｓ３’）、工程Ｂ以降に供される。
【００５３】
上記Ｓ３の実行において、入力部１１が受け付ける具体的な入力は、ＭＯ法による分子シミュレーション計算の計算条件及び計算対象の情報であり、上記Ｓ３’の実行において、入力部１１が受け付ける具体的な入力は、ＭＭ法による分子シミュレーション計算の計算条件及び計算対象の情報である。また、Ｓ３の実行で得られる出力は、ＭＯ法により最適化された後の分子モデルの情報であり、Ｓ３’の実行で得られる出力は、ＭＭ法により最適化された後の分子モデルの情報である。これら情報は何れもコンピュータ処理可能な形式で出力される。
【００５４】
ここで、「ＭＯ法により分子モデルを最適化する」とは、より具体的には、分子モデルがとり得る分子エネルギーの最小値を求めることを指す。ここで用いる分子軌道法プログラムの種類は特に限定されないが、例えば、上述のＭａｔｅｒｉａｌｓ Ｓｔｕｄｉｏに内蔵されたＤＭｏｌ３等が挙げられる。
【００５５】
また、「ＭＭ法で化学的により安定な構造」とは、分子力学計算（ＭＭ計算）により得られる当該分子のエネルギーが、初期構造のエネルギーより小さくなる安定配座を求めることであり、特に好ましくは、ＭＭ計算により得られる当該分子のエネルギーが最小となる安定配座を求めることである。ここで用いる分子力学法プログラムの種類は特に限定されないが、例えば、上述のＭａｔｅｒｉａｌｓ Ｓｔｕｄｉｏに内蔵されたＤｉｓｃｏｖｅｒ等が挙げられる。
【００５６】
特に、取扱う分子に配座異性体が存在する場合は、Ｓ３により分子モデルを最適化することがより好ましい。その理由は、分子の配座により分子がエネルギーの最小値以外に極小値を複数とり得るからである。
【００５７】
ＭＭ計算の方法は、特に限定されないが、例えば、使用するソフトウェアに内蔵された方法を適宜用いることができる。具体的には、例えば、最大傾斜法（steepest descent method）、共役勾配法（conjugate gradient method）、及びニュートン-ラフソン法（Newton-Raphson method）を組み合わせた方法等を用いることができる。また、ファンデルワールス相互作用エネルギーの算出、クーロン相互作用エネルギーの算出にはatom based法を使用し、例えば、カットオフ長９．５Å、スプライン幅１．０Å、バッファー幅０．５Åと設定する。
【００５８】
（工程Ｂ）
Ｓ４’及びＳ４で示す工程Ｂでは、混合系モデル作成部２２が、例えば、工程Ａにて得られた第一成分及び第二成分の分子モデルを、周期境界条件の課された三次元セルにランダムに配置して混合系モデルを作成する。ここで、三次元セル内に配置される第一成分及び第二成分の分子モデルのモル比は、混和性等の相互作用を評価することを希望する第一成分と第二成分とのモル比である。
【００５９】
工程Ｂを実現するための混合系モデル作成プログラムは特に限定しないが、例えば、アクセルリス社の商品名Ｍａｔｅｒｉａｌｓ Ｓｔｕｓｉｏ等に内蔵されているＡｍｏｒｐｈｏｕｓ Ｃｅｌｌが挙げられる。混合系モデルにおける分子数（原子数）、及び密度は、特に限定されないが、例えば、上記三次元セル内に１００分子以上で３０００分子以下（３００原子以上で１００００原子以下）の範囲内で、かつ密度１ｇ／ｃｍ３で作成することができる。混合系モデルにおける分子数（原子数）は、より好ましくは、上記三次元セル内に１００分子以上で１０００分子以下（３００原子以上で３１００原子以下）の範囲内である。なお、ここで例示した分子数、及び密度は、第一成分と第二成分とを合計したものである。
【００６０】
工程Ｂにおいて、入力部１１が受け付ける具体的な入力は、三次元セル内に配置される第一成分及び第二成分の分子モデル名、各分子モデルのモル数、及び三次元セル内での分子モデルの密度（ｇ／ｃｍ３）等である（ステップＳ４’に相当）。これら入力が受け付けられると、混合系モデル作成部２２が、適当な格子定数で規定された三次元セルを作成し、当該三次元セルの中に、指定されたモル数の分子モデルを配置した混合系モデルを出力する（ステップＳ４に相当）。混合系モデルは、適当な格子定数で規定された三次元セルと、適当な空間分布で三次元セル内に配置された分子モデル（空間内での座標情報を含む）とからなり、コンピュータで処理可能なモデルである。なお、三次元セルは、各辺の長さが等しい立方体セルであることがより好ましい。
【００６１】
（２）熱平衡状態の計算（工程Ｃ）
工程Ｃでは、混合系モデル熱平衡計算部２３が、工程Ｂで作成された混合系モデルを、必要に応じてＭＭ法により、化学的により安定な構造にし（Ｓ５に相当）、更に、温度条件を設定してＭＤ法により熱平衡状態構造を作成する（Ｓ６’〜Ｓ６に相当）。
【００６２】
上記Ｓ５の実行において、入力部１１が受け付ける具体的な入力は、ＭＭ法による分子シミュレーション計算の計算条件及び計算対象の情報である。上記Ｓ６の実行において、入力部１１が受け付ける具体的な入力は、第一成分と第二成分との間の混和性等の相互作用を評価することを希望する温度条件、並びに、その他のＭＤ法による分子シミュレーション計算の計算条件及び計算対象の情報である（Ｓ６’に相当）。また、Ｓ５の実行で得られる出力は、ＭＭ法により最適化された後の混合系モデルの情報であり、Ｓ６の実行で得られる出力は、ＭＤ法により熱平衡状態の構造とされた混合系モデルの情報である。これら情報は何れもコンピュータ処理可能な形式で出力される。
【００６３】
ここで、「ＭＭ法により、化学的により安定な構造」とは、ＭＭ法による分子シミュレーションにより、隣接する原子同士が接近し過ぎないように原子間距離をより適切な位置に保ち系内のエネルギーがより小さくなるような安定な構造にすることである。また、「温度条件を設定してＭＤ法により熱平衡状態構造を作成する」とは、設定した温度において系内のエネルギーがより安定になるような分子配置を、ＭＤ法による分子シミュレーションで求めることである。なお、工程Ｃは、ＭＭ計算（ＭＭ法に基づく計算）、ＭＤ計算（ＭＤ法に基づく計算）を行うためのソフトウェアを適宜利用して実現可能である。
【００６４】
ＭＭ計算、及びＭＤ計算に用いる力場は、当該計算の用途に用いられるものであれば特に限定されないが、例えば、ＣＯＭＰＡＳＳ（Ｃｏｎｄｅｎｓｅｄ−ｐｈａｓｅ Ｏｐｔｉｍｉｚｅｄ Ｍｏｌｅｃｕｌａｒ Ｐｏｔｅｎｔｉａｌｓ ｆｏｒ Ａｔｏｍｉｓｔｉｃ Ｓｉｍｕｌａｔｉｏｎ Ｓｔｕｄｉｅｓ）力場（Polymer,2006,Vol.47,6004-6009等参照；ＤＲＥＩＤＩＮＧ力場（J.Pharm.Sci.,2008,Vol.97,3456-3461等参照）；ＣＶＦＦ力場（Chem.Phys.Lett.,2000,Vol.327,18-22等参照）；ＰＣＦＦ力場（Micro.Meso.Materials.,2008.Vol.109,342-349等参照）；等、が挙げられ、とりわけ信頼性の高いＣＯＭＰＡＳＳを使用することが好ましい。
【００６５】
ＭＭ計算の方法は、特に限定されないが、例えば、使用するソフトウェアに内蔵された方法を適宜用いることができる。具体的には、例えば、最大傾斜法（steepest descent method）、共役勾配法（conjugate gradient method）、及びニュートン-ラフソン法（Newton-Raphson method）を組み合わせた方法等を用いることができる。また、ファンデルワールス相互作用エネルギーの算出、及びクーロン相互作用エネルギーの算出にはgroup based法を使用し、例えば、カットオフ長９．５Å、スプライン幅１．０Å、バッファー幅０．５Åと設定する。
【００６６】
ＭＤ計算の方法は、特に限定されないが、例えば、使用するソフトウェアに内蔵された方法を適宜用いることができる。具体的には、ＮＰＴアンサンブルを用いることができる。また、タイムステップは０．５〜１．０フェムト秒、ファンデルワールス相互作用エネルギーの算出、クーロン相互作用エネルギーの算出にはgroup based法を使用し、例えば、カットオフ長９．５Å、スプライン幅１．０Å、バッファー幅０．５Åと設定する。
【００６７】
ＭＭ計算、ＭＤ計算に使用するソフトウェアは、特に限定されないが、例えば、上述のＭａｔｅｒｉａｌｓ Ｓｔｕｄｉｏに内蔵されているＤｉｓｃｏｖｅｒなどが好適なものとして挙げられる。
【００６８】
なお、初期設定した密度で、混合系モデルのＭＭ法及びＭＤ法による計算を行った場合に分子間距離が短いためにエラーが発生する場合は、混合系モデルの密度を段階的に下げながらＭＭ法及びＭＤ法による再計算を行うようにすればよい。
【００６９】
（３）相互作用パラメータの計算（工程Ｄ〜Ｇ）
（工程Ｄ：Ｓ７）
工程Ｄでは、ポテンシャルエネルギー計算部２４が、工程Ｃで得られた熱平衡状態構造において、混合系を構成した状態の第一成分及び第二成分のポテンシャルエネルギーの総和、すなわち混合系全体のポテンシャルエネルギーを算出する。ここで、ポテンシャルエネルギーの算出は、好ましくは一点計算により行う。
【００７０】
上記Ｓ７の実行において、入力部１１が受け付ける具体的な入力は、例えば一点計算によるポテンシャルエネルギーの計算条件及び計算対象の情報である。また、Ｓ７の実行で得られる出力は、混合系全体のポテンシャルエネルギーというコンピュータで処理可能な数値情報である。
【００７１】
（工程Ｅ：Ｓ８）
工程Ｅでは、ポテンシャルエネルギー計算部２４が、工程Ｃで得られた熱平衡状態構造から第一成分の分子モデルを除いた、第二成分の分子モデルのみからなる構造において、そのポテンシャルエネルギーを算出する。ここで、ポテンシャルエネルギーの算出は、好ましくは一点計算により行う。
【００７２】
上記Ｓ８の実行において、入力部１１が受け付ける具体的な入力は、例えば一点計算によるポテンシャルエネルギーの計算条件及び計算対象の情報である。また、Ｓ８の実行で得られる出力は、第二成分の分子モデルのみからなる構造のポテンシャルエネルギーというコンピュータで処理可能な数値情報である。
【００７３】
（工程Ｆ：Ｓ９）
工程Ｆでは、ポテンシャルエネルギー計算部２４が、工程Ｃで得られた熱平衡状態構造から第二成分の分子モデルを除いた、第一成分の分子モデルのみからなる構造において、そのポテンシャルエネルギーを算出する。ここで、ポテンシャルエネルギーの算出は、好ましくは一点計算により行う。
【００７４】
上記Ｓ９の実行において、入力部１１が受け付ける具体的な入力は、例えば一点計算によるポテンシャルエネルギーの計算条件及び計算対象の情報である。また、Ｓ９の実行で得られる出力は、第一成分の分子モデルのみからなる構造のポテンシャルエネルギーというコンピュータで処理可能な数値情報である。
【００７５】
なお、上記工程Ｅ及び工程Ｆにおいて、複数分子（第一成分及び第二成分）が存在する系から特定の分子のみ（第一成分のみ、又は第二成分のみ）を除く方法は、特に限定されないが、例えば、使用するソフトウェアに内蔵された方法を適宜用いることができる。なお、入力部１１に対する具体的な入力は、取り除く分子モデル名である。
【００７６】
また、上記工程Ｄ、Ｅ、及びＦにおいて、ポテンシャルエネルギー計算の方法は、特に限定されないが、例えば、使用するソフトウェアに内蔵された方法を適宜用いることができる。具体的には、ＣＯＭＰＡＳＳ力場を使用し、ファンデルワールス相互作用エネルギーの算出、及びクーロン相互作用エネルギーの算出にはgroup based法を使用し、例えば、カットオフ長９．５Å、スプライン幅１．０Å、バッファー幅０．５Åと設定する。
【００７７】
上記工程Ｄ、Ｅ、及びＦにおいて、ポテンシャルエネルギー計算に使用するソフトウェアは、特に限定されないが、例えば、上述のＭａｔｅｒｉａｌｓ Ｓｔｕｄｉｏに内蔵されているＤｉｓｃｏｖｅｒなどが好適なものとして挙げられる。
【００７８】
なお、上記工程Ｄ、Ｅ、及びＦを実行する順序は、適宜入れ替えてもよい。
【００７９】
（工程Ｇ：Ｓ１０）
工程Ｇでは、体積計算部２５が、工程ＣのＳ６で得た熱平衡状態構造にある混合系モデルの体積を求める。また、相互作用パラメータ計算部２６が、工程Ｄで求めた第一成分及び第二成分の混合系全体のポテンシャルエネルギーＥ１２から、工程Ｅで求めた第二成分の分子モデルのみからなる構造におけるポテンシャルエネルギーＥ２と、工程Ｆで求めた第一成分の分子モデルのみからなる構造におけるポテンシャルエネルギーＥ１とを差し引き、第一成分と第二成分との相互作用エネルギーを算出する。そして、この相互作用エネルギーと、混合系モデル中に占める分子モデルの体積Ｖから、以下の式（１）に基づき、
Ｐinter＝〔Ｅ１２−（Ｅ１＋Ｅ２）〕／Ｖ・・・・（１）
単位体積当たりの相互作用エネルギー（相互作用パラメータＰinter）を求めることができる。
【００８０】
なお、体積計算部２５での、上記体積Ｖの計算は、例えば、工程Ｃで得られた、混合系の熱平衡状態構造において、各原子がファンデルワールス半径の球体からなるとみなした場合の、当該混合系内に占める分子モデルの体積を求めればよい。
【００８１】
体積Ｖの計算に使用するソフトウェアは、特に限定されないが、例えば、上述のＭａｔｅｒｉａｌｓ Ｓｔｕｄｉｏに内蔵されているツールを使用し、各原子がファンデルワールス半径の球体からなるとみなし球面を連続的に繋いでコノリー表面（Connolly surface）を作成し、コノリー表面により閉じられた空間の体積を、分子モデルの体積として計算することで、求めることができる。
【００８２】
（４）混和性の評価工程（工程Ｈ：Ｓ１１）
第一成分と第二成分との混和性の評価工程は、混和性評価部２７が、例えば、以下の１）又は２）の何れかに示すように行う。なお、相互作用パラメータの算出のみを目的とする場合は、ステップＳ１１は省略される。
１）工程Ｇで得た相互作用パラメータＰinterの絶対値を算出し、絶対値が大きいものほど混和性が高いと評価する。
２）工程Ｇで得た相互作用パラメータＰinterを算出し、当該パラメータＰinterと基準値とを比較して、混和性を評価する。一例としては、上記相互作用パラメータＰinterの絶対値と上記基準値とを比較して、当該相互作用エネルギーの絶対値が当該基準値より小さければ混和性が低いと評価し、当該相互作用エネルギーの絶対値が当該基準値以上であれば混和性が高いと評価する。
【００８３】
また、上記基準値は、一例として、次のように求めてもよい。まず、混和性が既知な２種成分の混合系を特定する。ここで、「混和性が既知」とは、実験により混和性が確認された２種成分の混合系を指し、文献的に混和性が知られている２種成分の混合系も含む概念である。混和性が既知な２種成分の混合系として、例えば、ｎ−ヘキサンとメチルアルコールとの混合系等が挙げられる。次いで、混和性が既知な２種成分の混合系について、相互作用評価装置１を用いて相互作用パラメータＰinterを算出して、これを基準値とする。ここで、混和性の評価を行いたい第一成分及び第二成分とのモル比をＲ１２、かつ温度条件をＴ１２とした場合、上記基準値として用いる相互作用パラメータＰinter（混和性が既知な２種成分の混合系のもの）の算出でも、２種成分間のモル比をＲ１２、かつ温度条件をＴ１２として計算を行うことが好ましい。
【００８４】
また、上記算出した基準値用の相互作用パラメータＰinterは、２種成分の混合系をなす物質名、そのモル比、及び温度条件の情報とセットにして、基準値データテーブルのような形式で記憶部３０に格納され、必要に応じて記憶部３０から読み出される形式であることが好ましい。
【００８５】
本発明に係る相互作用パラメータの算出方法、及びこのパラメータを用いた混和性の評価方法では、以上のように、相互作用パラメータを算出したい第一成分及び第二成分の分子モデルを、熱平衡状態の構造をとるように三次元セル内に配置して、相互作用パラメータ算出用の混合系モデルとして用いる。そして、この混合系モデルについて、混合系全体のポテンシャルエネルギー、第一成分又は第二成分の一方を取り除いた構造でのポテンシャルエネルギー、及び混合系モデルの体積を計算するだけで、実用性の高い相互作用パラメータを取得することができる。そのため、二成分混合系を構成する成分毎の溶解性パラメータの推算を要せず、かつ従来法と比較して少ない計算量にて相互作用パラメータを算出することができるという利点がある。
【００８６】
〔プログラム及び記録媒体〕
また、上述した相互作用評価装置１の各ブロック、特に制御部２０は、ハードウェアロジックによって構成してもよいし、次のようにＣＰＵを用いてソフトウェアによって実現してもよい。
【００８７】
すなわち、相互作用評価装置１は、各機能を実現する制御プログラムの命令を実行するＣＰＵ（central processing unit）、上記プログラムを格納したＲＯＭ（read only memory）、上記プログラムを展開するＲＡＭ（random access memory）、上記プログラムおよび各種データを格納するメモリ等の記憶装置（記録媒体）などを備えている。そして、本発明の目的は、上述した機能を実現するソフトウェアである相互作用評価装置１の制御プログラムのプログラムコード（実行形式プログラム、中間コードプログラム、ソースプログラム）をコンピュータで読み取り可能に記録した記録媒体を、上記相互作用評価装置１に供給し、そのコンピュータ（またはＣＰＵやＭＰＵ）が記録媒体に記録されているプログラムコードを読み出し実行することによっても、達成可能である。
【００８８】
上記記録媒体としては、例えば、磁気テープやカセットテープ等のテープ系、フロッピー（登録商標）ディスク／ハードディスク等の磁気ディスクやＣＤ−ＲＯＭ／ＭＯ／ＭＤ／ＤＶＤ／ＣＤ−Ｒ等の光ディスクを含むディスク系、ＩＣカード（メモリカードを含む）／光カード等のカード系、あるいはマスクＲＯＭ／ＥＰＲＯＭ／ＥＥＰＲＯＭ／フラッシュＲＯＭ等の半導体メモリ系などを用いることができる。
【００８９】
また、相互作用評価装置１を通信ネットワークと接続可能に構成し、上記プログラムコードを通信ネットワークを介して供給してもよい。この通信ネットワークとしては、特に限定されず、例えば、インターネット、イントラネット、エキストラネット、ＬＡＮ、ＩＳＤＮ、ＶＡＮ、ＣＡＴＶ通信網、仮想専用網（virtual private network）、電話回線網、移動体通信網、衛星通信網等が利用可能である。また、通信ネットワークを構成する伝送媒体としては、特に限定されず、例えば、ＩＥＥＥ１３９４、ＵＳＢ、電力線搬送、ケーブルＴＶ回線、電話線、ＡＤＳＬ回線等の有線でも、ＩｒＤＡやリモコンのような赤外線、Ｂｌｕｅｔｏｏｔｈ（登録商標）、８０２．１１無線、ＨＤＲ、携帯電話網、衛星回線、地上波デジタル網等の無線でも利用可能である。なお、本発明は、上記プログラムコードが電子的な伝送で具現化された、搬送波に埋め込まれたコンピュータデータ信号の形態でも実現され得る。
【００９０】
〔評価した混和性の確認〕
本発明に係る方法により推定（評価）された第一成分と第二成分との混和性は、必要に応じて、実験系により確認してもよい。これにより、本発明により推定された混和性の確からしさを把握することができる。なお、本発明に係る方法は、あくまでも混和性を推定し評価する方法であり、実験系で確認した混和性と所定の確率で相関が得られるものであれば十分有用である。なお、混和性とは、異なる二種の成分が一様に混合するか否かの程度を表す。
【００９１】
〔評価対象となる分子の組合せ〕
本発明に係る方法により相互作用パラメータが算出される分子（すなわち第一成分及び第二成分の組み合わせ）は、１）第一成分と第二成分とが異なる分子であり、かつ、２）相互作用パラメータを算出したい温度条件及びモル比条件下において、第一成分が液状物質又は固体状物質で、第二成分が液状物質である、という条件を満たすものであれば、特に限定されない。
【００９２】
ここで、液状物質とは、液体、及び半固体状の流体（例えば、樹脂溶融物）を指す概念であり、好ましくは液体である。ここで、固体状物質とは、固体、及び流動性の無い半固体状物質（例えば、ゲル等）を指す概念であり、好ましくは固体である。
【００９３】
さらに、上記第一成分及び第二成分が何れも炭素数０以上で６以下の化合物であることが好ましく、より具体的には、第一成分及び第二成分はいずれも、炭素数１以上で６以下の液体及び水（炭素数０の化合物の一例）からなる群より選択される、異なる分子の組み合わせであることがより好ましい。
【００９４】
上記炭素数１以上で６以下の液体とは、例えば、何れも炭素数１〜６の、アルコール溶媒、芳香族炭化水素溶媒、分岐状又は直鎖状の鎖式炭化水素溶媒、脂環式炭化水素溶媒、ニトリル溶媒、エーテル溶媒、ケトン溶媒、エステル溶媒、アミン溶媒、非プロトン性極性溶媒等が例示される。
【００９５】
上記アルコール溶媒として、具体的には例えば、メチルアルコール、エチルアルコール、イソプロピルアルコール、ｎ−プロピルアルコール、ｎ−ブチルアルコール、ｔ−ブチルアルコール、シクロペンタノール、シクロヘキサノール等が挙げられる。上記芳香族炭化水素溶媒として、具体的には例えば、ベンゼン、トルエン、キシレン、クロロベンゼン、ピリジン等が挙げられる。上記鎖式炭化水素溶媒として、具体的には例えば、四塩化炭素、クロロホルム、ジクロロエタン、ｎ−ペンタン、ｎ−ヘキサン等が挙げられる。上記脂環式炭化水素溶媒として、具体的には例えば、シクロペンタン、シクロヘキサン等が挙げられる。上記ニトリル溶媒として、具体的には例えば、アセトニトリル、アクリロニトリル等が挙げられる。上記エーテル溶媒として、例えば、ジエチルエーテル、テトラヒドロフラン、ジオキサン、エチレングリコールジメチルエーテル、プロピレングリコールジメチルエーテル等が挙げられ、上記ケトン溶媒として、例えば、アセトン、メチルエチルケトン、メチルイソブチルケトン等が挙げられ、上記エステル溶媒として、例えば、酢酸エチル、酢酸ブチル、乳酸メチル、乳酸エチル、エチレングリコールジアセテート、プロピレングリコールジアセテート等が挙げられ、上記アミン溶媒として、例えば、エチレンジアミン、Ｎ，Ｎ，Ｎ’，Ｎ’−テトラメチルエチレンジアミン、アニリン等が挙げられ、上記非プロトン性極性溶媒として、例えば、ジメチルスルホキシド、ジメチルホルムアミド等が挙げられる。
【００９６】
また、相互作用パラメータの算出条件の一つである、上記第一成分と第二成分との上記所定のモル比は、特に限定されないが、１：９から９：１の範囲内であることが好ましい。さらに、相互作用パラメータの算出条件の一つである、上記所定の温度は、２７３Ｋ以上で３５３Ｋ以下の範囲内であることが好ましい。
【００９７】
本発明は上述した実施形態に限定されるものではなく、請求項に示した範囲で種々の変更が可能である。すなわち、請求項に示した範囲で適宜変更した技術的手段を組み合わせて得られる実施形態についても本発明の技術的範囲に含まれる。
【実施例】
【００９８】
以下、図１〜６に基づき、実施例を挙げて本発明を具体的に説明するが、本発明はこれに限定されない。
【００９９】
〔実施例１〕
図１に示す相互作用評価装置１を用いて、第一成分と第二成分との混和性について、以下の通り評価した。混和性を評価した第一成分と第二成分との組み合わせ（第一成分／第二成分）は、ｎ−ヘキサン／ベンゼン、ｎ−ヘキサン／アセトニトリル、ｎ−ヘキサン／メチルアルコール、ｎ−ヘキサン／水、ベンゼン／アセトニトリル、ベンゼン／メチルアルコール、ベンゼン／水、である。
【０１００】
具体的には、相互作用評価装置１により、ｎ−ヘキサン、ベンゼン、アセトニトリル、メチルアルコール、及び水の各分子の分子モデルを作成し、当該分子モデルをＭＭ法で最適化した（工程Ａ：Ｓ１〜Ｓ３’）。なお、相互作用評価装置１を機能させるプログラムとして、分子モデルの作成（Ｓ１）にはＭａｔｅｒｉａｌｓ Ｓｔｕｄｉｏに内蔵されているＶｉｓｕａｌｉｚｅｒを、ＭＭ法による分子モデルの最適化（Ｓ３’）には、Ｍａｔｅｒｉａｌｓ Ｓｔｕｄｉｏに内蔵されているＤｉｓｃｏｖｅｒを使用した。
【０１０１】
次に、周期境界条件が課された三次元セルに、最適化した二種類の分子モデル（第一成分及び第二成分の分子モデル）をそれぞれ同一原子数（１５００原子ずつ）になるようにランダムに配置して、混合系モデルを作成した（Ｓ４’〜Ｓ４）。混合系モデルの作成には、Ｍａｔｅｒｉａｌｓ Ｓｔｕｓｉｏ等に内蔵されているＡｍｏｒｐｈｏｕｓ Ｃｅｌｌを使用した（工程Ｂ：Ｓ４’〜Ｓ４）。
【０１０２】
混合系モデルの作成に用いた第一成分（溶媒１）と第二成分（溶媒２）との組合せ、両者のモル比、体積比、三次元セル内に配された分子数及び原子数等は、表１に示す。なお、表１において、「原子数／分子」は対応する１分子を構成する原子数を、「分子／セル」は三次元セル内に配された分子数を、「原子数／セル」は三次元セル内に配された原子数をそれぞれ表す。
【０１０３】
【表１】
【０１０４】
そして、作成した混合系モデルをＭＭ法（Smart Minimizer, Ultra-fine）により最適化（Ｓ５）した。次いで、ＮＰＴアンサンブルを用い、温度条件を２９８Ｋ（Ｓ６’）、タイムステップを（１フェムト秒、５００ピコ秒→２００ピコ秒）とし、ＭＤ法により混合系モデルの熱平衡状態構造を取得（Ｓ６）した（工程Ｃ）。なお、上記ＭＤ法による計算において、ｎ−ヘキサンに関してはタイムステップを（０．５フェムト秒、５０ピコ秒→１００ピコ秒）とし、水に関してはタイムステップを（１フェムト秒、５０ピコ秒→１００ピコ秒）としている。
【０１０５】
ここで、ＭＭ法による構造の最適化、及びＭＤ法による熱平衡状態構造の取得には、Ｍａｔｅｒｉａｌｓ Ｓｔｕｄｉｏに内蔵されているＤｉｓｃｏｖｅｒを使用した。なお、混合系モデルの密度１ｇ／ｃｍ３の初期設定でＭＭ法及びＭＤ法による計算を行っているが、この初期設定では分子間距離が短いためにエラーが発生する場合は、混合系モデルの密度を自動的に下げながらＭＭ法及びＭＤ法による再計算を行った。
【０１０６】
次に、上記熱平衡状態構造から、混合系全体のポテンシャルエネルギーＥ１２、各成分のポテンシャルエネルギーＥ１及びＥ２、及び混合系に占める分子モデルの体積Ｖを計算し、それらから相互作用パラメータを算出した（Ｓ７〜Ｓ１０）。なお、上記各ポテンシャルエネルギーの計算には、Ｍａｔｅｒｉａｌｓ Ｓｔｕｄｉｏに内蔵されているＤｉｓｃｏｖｅｒを使用した。また、混合系に占める分子モデルの体積計算には、Ｍａｔｅｒｉａｌｓ Ｓｔｕｄｉｏに内蔵されているＶｉｓｕａｌｉｚｅｒを使用した。
【０１０７】
第一成分と第二成分とがベンゼン／水混合系である場合を例に挙げ、より具体的に説明すると、熱平衡状態にあるベンゼン／水混合系全体のポテンシャルエネルギーＥ１２の計算（工程Ｄ：Ｓ７）、ベンゼン／水混合系から水分子を除去したベンゼン分子からなる系のポテンシャルエネルギーＥ２の計算（工程Ｅ：Ｓ８）、及び、ベンゼン／水混合系からベンゼン分子を除去した水分子からなる系のポテンシャルエネルギーＥ１の計算（工程Ｆ：Ｓ９）を行った。図３の（ａ）〜（ｄ）は、相互作用評価装置１の出力表示部１２に表示される出力表示の一例であり、（ａ）はＳ４で作成した初期の混合系モデルの構造を、（ｂ）はＳ７でポテンシャルエネルギーＥ１２の計算対象とした混合系モデルの構造を、（ｃ）はＳ８でポテンシャルエネルギーＥ２の計算対象とした構造（水分子除去）を、（ｄ）はＳ９でポテンシャルエネルギーＥ１の計算対象とした構造（ベンゼン分子除去）を示す。
【０１０８】
次いで、ベンゼン／水混合系全体のポテンシャルエネルギーＥ１２から、ベンゼン分子からなる系のポテンシャルエネルギーＥ２と水分子からなる系のポテンシャルエネルギーＥ1とを差し引き、ベンゼン／水混合系の分子モデルの体積Ｖで除して、ベンゼン／水混合系の単位体積当たりの相互作用エネルギー（相互作用パラメータ）を推算した（工程Ｇ：Ｓ１０）。
【０１０９】
図４は、第一成分及び第二成分の種々の組合せについての相互作用パラメータの推算結果を示し、同図中の縦軸が、各系における相互作用パラメータに相当する。なお、本実施例では、実験系により混和／非混和の中間的な性質を示すことを確認済みのｎ−ヘキサンとメチルアルコールとの混合系を基準として用い、相互作用パラメータが３５ｃａｌ／ｃｍ３（基準値）を超えれば混和と判断した（工程Ｈ：Ｓ１１）。
【０１１０】
なお、図４の横軸（混和する〜混合しない）に沿って示す○、△、×の表示はそれぞれ「混和する」、「混和／非混和の中間」、「混合しない」ことを指し、実験系により確かめた混和性の評価に相当する。同図に示すように、本実施例の方法により算出した相互作用パラメータを用いた混和性の評価結果は、実験系により確かめた混和性の評価と非常によく一致し、信頼性の高いパラメータであることが裏付けられた。
【０１１１】
また、下記の表２には、第一成分−第二成分間の溶解度パラメータの差を示し、例えば、ｎ−ヘキサンとアセトニトリルとの溶解パラメータの差は、ベンゼンとメチルアルコールとの溶解パラメータの差より小さい。しかし、ｎ−ヘキサンとアセトニトリルは互いに混和しないが、ベンゼンとメチルアルコールとは互いに混和する。すなわち、溶解度パラメータの差から予測される二成分の混和性よりも、本発明による二成分の混和性の評価のほうが、実際の現象をよく反映している。なお、表２に示す溶解度パラメータは、非特許文献１等に記載された文献値である。
【０１１２】
【表２】
【０１１３】
〔実施例２：様々なモル比での検討〕
混合系モデルを作成する段階（工程Ｂ：Ｓ４’及びＳ４）で、第一成分と第二成分との混合比率（モル比率）を第一成分／第二成分＝１．０／０．１（混合系内の原子数：２８８４〜３０４５）、１．０／１．０（混合系内の原子数：２９９０〜３００８）、１．０／２．０（混合系内の原子数：２９９０〜３００８）、１．０／４．０（混合系内の原子数：２９９２〜３００８）、１．０／９．０（混合系内の原子数：２９４４〜３０３４）にした以外は、上記実施例１と同様の方法にて、異種分子間における単位体積当たりの相互作用エネルギー（相互作用パラメータ）を推算した。
【０１１４】
混合系モデルの作成に用いた第一成分（溶媒１）と第二成分（溶媒２）との組合せ、両者のモル比、体積比、三次元セル内に配された分子数及び原子数等は、表３〜表４に示す。なお、表３及び表４において、「原子数／分子」は対応する１分子を構成する原子数を、「分子／セル」は三次元セル内に配された分子数を、「原子数／セル」は三次元セル内に配された原子数をそれぞれ表す。
【０１１５】
【表３】
【０１１６】
【表４】
【０１１７】
また、第一成分と第二成分とからなる混合系全体のポテンシャルエネルギーＥ１２、各成分のポテンシャルエネルギーＥ１及びＥ２、並びに混合系に占める分子モデルの体積Ｖの計算結果を表５〜表６に示す。なお、表５〜表６中で、「一点計算エネルギー」とは一点計算で求めたポテンシャルエネルギーＥ１２・Ｅ１・Ｅ２を指し、「相互作用エネルギー」とはＥ１２−（Ｅ１＋Ｅ２）を指し、「溶媒１，２混合 体積」とは体積Ｖを指し、「単位体積当たりの相互作用エネルギー」とは相互作用パラメータを指す。なお、表中の体積Ｖは、１つの三次元セル内に詰められた物質を１分子とみなした上で、１モル当たりの体積として算出されている。よって、表中の「単位体積当たりの相互作用エネルギー」の算出に際しては、上記体積Ｖをアボガドロ数で除した上で計算を行った。
【０１１８】
【表５】
【０１１９】
【表６】
【０１２０】
図５は、表３及び表４に示した第一成分及び第二成分の種々の組合せについての相互作用パラメータの推算結果を示し、同図中の縦軸が、各系における相互作用パラメータに相当する。また、図中の（ａ）〜（ｅ）は、第一成分／第二成分のモル比がそれぞれ順に、１．０／０．１、１．０／１．０、１．０／２．０、１．０／４．０、及び１．０／９．０の場合の結果に対応する。
【０１２１】
なお、本実施例では、実験系により混和／非混和の中間的な性質を示すことを確認済みのｎ−ヘキサンとメチルアルコールとの混合系における相互作用パラメータを基準値として用い、当該基準値を超えれば混和と判断した（工程Ｈ：Ｓ１１）。同図において、実験系により「混和性あり」と確認されたものを、ｎ−ヘキサンとメチルアルコールとの混合系の左側に、「混和性なし」と確認されたものを−ヘキサンとメチルアルコールとの混合系の右側に配置している。
【０１２２】
同図に示すように、本実施例の方法により算出した相互作用パラメータを用いた混和性の評価結果は、実験系により確かめた混和性の評価と非常によく一致し、信頼性の高いパラメータであることが裏付けられた。
【０１２３】
〔実施例３：異なる温度条件での検討〕
ＭＤ法による熱平衡状態構造の取得の段階（工程Ｃ：Ｓ６）で、計算に使用した温度条件を３３３Ｋにした以外は、上記実施例２と同様の方法にて、異種分子間における単位体積当たりの相互作用エネルギー（相互作用パラメータ）を推算した。すなわち、混合系モデルの作成に用いた第一成分（溶媒１）と第二成分（溶媒２）との組合せ、両者のモル比、三次元セル内に配された分子数及び原子数等は、表３〜表４に示すものと同じである。
【０１２４】
また、第一成分と第二成分とからなる混合系全体のポテンシャルエネルギーＥ１２、各成分のポテンシャルエネルギーＥ１及びＥ２、並びに混合系に占める分子モデルの体積Ｖの計算結果を表７〜表８に示す。なお、表７〜表８中における用語の定義は、表５〜表６と共通である。
【０１２５】
【表７】
【０１２６】
【表８】
【０１２７】
図６は、表３及び表４に示した第一成分及び第二成分の種々の組合せについての相互作用パラメータの推算結果を示し、同図中の縦軸が、各系における相互作用パラメータに相当する。また、図中の（ａ）〜（ｅ）は、第一成分／第二成分のモル比がそれぞれ順に、１．０／０．１、１．０／１．０、１．０／２．０、１．０／４．０、及び１．０／９．０の場合の結果に対応する。
【０１２８】
なお、本実施例では、実験系により混和／非混和の中間的な性質を示すことを確認済みのｎ−ヘキサンとメチルアルコールとの混合系における相互作用パラメータを基準値として用い、当該基準値を超えれば混和と判断した（工程Ｈ：Ｓ１１）。同図において、実験系により「混和性あり」と確認されたものを、ｎ−ヘキサンとメチルアルコールとの混合系の左側に、「混和性なし」と確認されたものを−ヘキサンとメチルアルコールとの混合系の右側に配置している。
【０１２９】
同図に示すように、本実施例の方法により算出した相互作用パラメータを用いた混和性の評価結果は、実験系により確かめた混和性の評価と非常によく一致し、信頼性の高いパラメータであることが裏付けられた。
【産業上の利用可能性】
【０１３０】
本発明によれば、成分毎の溶解性パラメータの推算を要せず、かつ比較的少ない計算量にて、二成分間の相互作用パラメータを算出する方法等を提供することができる。
【符号の説明】
【０１３１】
１ 相互作用評価装置
１１ 入力部
１２ 出力表示部
２０ 制御部
２１ 分子モデル作成部
２２ 混合系モデル作成部
２３ 混合系モデル熱平衡計算部（セル作成手段）
２４ ポテンシャルエネルギー計算部（ポテンシャルエネルギー算出手段）
２５ 体積計算部
２６ 相互作用パラメータ計算部（相互作用パラメータ算出手段）
２７ 混和性評価部
３０ 記憶部
Ｅ１ ポテンシャルエネルギーＣ
Ｅ２ ポテンシャルエネルギーＢ
Ｅ１２ ポテンシャルエネルギーＡ
【特許請求の範囲】
【請求項１】
所定の温度条件及び所定のモル比条件下で液状物質又は固体状物質である第一成分と、第一成分とは異なる液状物質である第二成分との間の、当該所定の温度条件及び所定のモル比条件下における相互作用パラメータを、分子モデルを用いて算出する方法であって、
上記所定のモル比でかつ上記所定の温度条件下で熱平衡状態構造をとるように、上記第一成分の分子モデルと上記第二成分の分子モデルとを、周期境界条件が課された三次元セル内に配置する第一工程と、
上記熱平衡状態構造における、第一成分の分子モデル及び第二成分の分子モデルの混合系のポテンシャルエネルギーＡを算出する第二工程と、
上記熱平衡状態構造から上記第一成分の分子モデルを取り除いた構造における、第二成分のポテンシャルエネルギーＢを算出する第三工程と、
上記熱平衡状態構造から上記第二成分の分子モデルを取り除いた構造における、第一成分のポテンシャルエネルギーＣを算出する第四工程と、
上記ポテンシャルエネルギーＡから、上記ポテンシャルエネルギーＢ及び上記ポテンシャルエネルギーＣを差し引いた値を、三次元セル内に配置された上記第一成分及び第二成分の分子モデルの体積で除して、第一成分と第二成分との間の相互作用パラメータを算出する第五工程と、
を含むことを特徴とする相互作用パラメータの算出方法。
【請求項２】
上記第二工程から第四工程において、ポテンシャルエネルギーＡ、Ｂ、及びＣの算出はいずれも一点計算で行うことを特徴とする請求項１に記載の相互作用パラメータの算出方法。
【請求項３】
上記第一工程において、上記三次元セル内に配置する、上記第一成分の分子モデル及び上記第二成分の分子モデルの合計数を１００分子以上で３０００分子以下の範囲内とすることを特徴とする請求項１又は２に記載の相互作用パラメータの算出方法。
【請求項４】
上記第一工程では、上記第一成分の分子モデルと上記第二成分の分子モデルとを、上記所定のモル比で、周期境界条件が課された上記三次元セル内に配置し、上記所定の温度条件に設定して分子動力学計算を行い、上記熱平衡状態構造を作成することを特徴とする請求項１から３の何れか一項に記載の相互作用パラメータの算出方法。
【請求項５】
上記分子動力学計算を行う前に、上記分子モデルが配置された上記三次元セルを、分子力学計算により、化学的により安定な構造にすることを特徴とする請求項４に記載の相互作用パラメータの算出方法。
【請求項６】
上記第一成分及び第二成分が何れも炭素数０以上で６以下の化合物であることを特徴とする請求項１から５の何れか一項に記載の相互作用パラメータの算出方法。
【請求項７】
上記所定の温度が、２７３Ｋ以上で３５３Ｋ以下の範囲内であることを特徴とする請求項１から６の何れか一項に記載の相互作用パラメータの算出方法。
【請求項８】
上記第一成分と第二成分との上記所定のモル比は、１：９から９：１の範囲内であることを特徴とする請求項１から７の何れか一項に記載の相互作用パラメータの算出方法。
【請求項９】
液状物質又は固体状物質である第一成分と、第一成分とは異なる液状物質である第二成分との、所定の温度条件及び所定のモル比条件下における混和性の評価方法であって、
請求項１から８の何れか一項に記載の方法により算出した相互作用パラメータと基準値とを比較して、第一成分と第二成分との混和性を評価する評価工程を含むことを特徴とする評価方法。
【請求項１０】
上記評価工程は、上記相互作用パラメータの絶対値と上記基準値とを比較して、当該相互作用パラメータの絶対値が当該基準値より小さければ混和性が低いと評価し、当該相互作用パラメータの絶対値が当該基準値以上であれば混和性が高いと評価することを特徴とする請求項９に記載の評価方法。
【請求項１１】
上記基準値は、実験系で混和性が確認された２種成分の混合系について、上記所定の温度条件及び／又は上記所定のモル比条件下で、上記請求項１から８の何れか一項に記載の方法により算出した相互作用パラメータであることを特徴とする請求項９又は１０に記載の評価方法。
【請求項１２】
所定の温度条件及び所定のモル比条件下で液状物質又は固体状物質である第一成分と、第一成分とは異なる液状物質である第二成分との間の、当該所定の温度条件及び所定のモル比条件下における相互作用パラメータを算出する相互作用評価装置であって、
上記所定のモル比でかつ上記所定の温度条件下で熱平衡状態構造をとるように、上記第一成分の分子モデルと上記第二成分の分子モデルとが、周期境界条件が課された三次元セル内に配置された三次元セルを作成するセル作成手段と、
上記セル作成手段が作成した熱平衡状態構造に基づき、以下の（１）から（３）に示すポテンシャルエネルギーＡ、Ｂ、及びＣを算出するポテンシャルエネルギー算出手段と、
（１）上記熱平衡状態構造における、第一成分の分子モデル及び第二成分の分子モデルの混合系のポテンシャルエネルギーＡの算出、
（２）上記熱平衡状態構造から上記第一成分の分子モデルを取り除いた構造における、第二成分のポテンシャルエネルギーＢの算出、
（３）上記熱平衡状態構造から上記第二成分の分子モデルを取り除いた構造における、第一成分のポテンシャルエネルギーＣの算出、
上記ポテンシャルエネルギー算出手段が算出した上記ポテンシャルエネルギーＡから上記ポテンシャルエネルギーＢ及びＣを差し引いた値を、上記三次元セル内に配置された上記第一成分及び第二成分の分子モデルの体積で除して、第一成分と第二成分との間の相互作用パラメータを算出する相互作用パラメータ算出手段と、
を含むことを特徴とする相互作用評価装置。
【請求項１３】
上記相互作用パラメータ算出手段が算出した相互作用パラメータと基準値とを比較して、上記第一成分と第二成分との混和性を評価する評価手段を含むことを特徴とする請求項１２に記載の相互作用評価装置。
【請求項１４】
請求項１２又は１３に記載の相互作用評価装置を動作させるプログラムであって、コンピュータを上記各手段として機能させるためのプログラム。
【請求項１５】
請求項１４記載のプログラムを記録したコンピュータ読み取り可能な記録媒体。
【請求項１】
所定の温度条件及び所定のモル比条件下で液状物質又は固体状物質である第一成分と、第一成分とは異なる液状物質である第二成分との間の、当該所定の温度条件及び所定のモル比条件下における相互作用パラメータを、分子モデルを用いて算出する方法であって、
上記所定のモル比でかつ上記所定の温度条件下で熱平衡状態構造をとるように、上記第一成分の分子モデルと上記第二成分の分子モデルとを、周期境界条件が課された三次元セル内に配置する第一工程と、
上記熱平衡状態構造における、第一成分の分子モデル及び第二成分の分子モデルの混合系のポテンシャルエネルギーＡを算出する第二工程と、
上記熱平衡状態構造から上記第一成分の分子モデルを取り除いた構造における、第二成分のポテンシャルエネルギーＢを算出する第三工程と、
上記熱平衡状態構造から上記第二成分の分子モデルを取り除いた構造における、第一成分のポテンシャルエネルギーＣを算出する第四工程と、
上記ポテンシャルエネルギーＡから、上記ポテンシャルエネルギーＢ及び上記ポテンシャルエネルギーＣを差し引いた値を、三次元セル内に配置された上記第一成分及び第二成分の分子モデルの体積で除して、第一成分と第二成分との間の相互作用パラメータを算出する第五工程と、
を含むことを特徴とする相互作用パラメータの算出方法。
【請求項２】
上記第二工程から第四工程において、ポテンシャルエネルギーＡ、Ｂ、及びＣの算出はいずれも一点計算で行うことを特徴とする請求項１に記載の相互作用パラメータの算出方法。
【請求項３】
上記第一工程において、上記三次元セル内に配置する、上記第一成分の分子モデル及び上記第二成分の分子モデルの合計数を１００分子以上で３０００分子以下の範囲内とすることを特徴とする請求項１又は２に記載の相互作用パラメータの算出方法。
【請求項４】
上記第一工程では、上記第一成分の分子モデルと上記第二成分の分子モデルとを、上記所定のモル比で、周期境界条件が課された上記三次元セル内に配置し、上記所定の温度条件に設定して分子動力学計算を行い、上記熱平衡状態構造を作成することを特徴とする請求項１から３の何れか一項に記載の相互作用パラメータの算出方法。
【請求項５】
上記分子動力学計算を行う前に、上記分子モデルが配置された上記三次元セルを、分子力学計算により、化学的により安定な構造にすることを特徴とする請求項４に記載の相互作用パラメータの算出方法。
【請求項６】
上記第一成分及び第二成分が何れも炭素数０以上で６以下の化合物であることを特徴とする請求項１から５の何れか一項に記載の相互作用パラメータの算出方法。
【請求項７】
上記所定の温度が、２７３Ｋ以上で３５３Ｋ以下の範囲内であることを特徴とする請求項１から６の何れか一項に記載の相互作用パラメータの算出方法。
【請求項８】
上記第一成分と第二成分との上記所定のモル比は、１：９から９：１の範囲内であることを特徴とする請求項１から７の何れか一項に記載の相互作用パラメータの算出方法。
【請求項９】
液状物質又は固体状物質である第一成分と、第一成分とは異なる液状物質である第二成分との、所定の温度条件及び所定のモル比条件下における混和性の評価方法であって、
請求項１から８の何れか一項に記載の方法により算出した相互作用パラメータと基準値とを比較して、第一成分と第二成分との混和性を評価する評価工程を含むことを特徴とする評価方法。
【請求項１０】
上記評価工程は、上記相互作用パラメータの絶対値と上記基準値とを比較して、当該相互作用パラメータの絶対値が当該基準値より小さければ混和性が低いと評価し、当該相互作用パラメータの絶対値が当該基準値以上であれば混和性が高いと評価することを特徴とする請求項９に記載の評価方法。
【請求項１１】
上記基準値は、実験系で混和性が確認された２種成分の混合系について、上記所定の温度条件及び／又は上記所定のモル比条件下で、上記請求項１から８の何れか一項に記載の方法により算出した相互作用パラメータであることを特徴とする請求項９又は１０に記載の評価方法。
【請求項１２】
所定の温度条件及び所定のモル比条件下で液状物質又は固体状物質である第一成分と、第一成分とは異なる液状物質である第二成分との間の、当該所定の温度条件及び所定のモル比条件下における相互作用パラメータを算出する相互作用評価装置であって、
上記所定のモル比でかつ上記所定の温度条件下で熱平衡状態構造をとるように、上記第一成分の分子モデルと上記第二成分の分子モデルとが、周期境界条件が課された三次元セル内に配置された三次元セルを作成するセル作成手段と、
上記セル作成手段が作成した熱平衡状態構造に基づき、以下の（１）から（３）に示すポテンシャルエネルギーＡ、Ｂ、及びＣを算出するポテンシャルエネルギー算出手段と、
（１）上記熱平衡状態構造における、第一成分の分子モデル及び第二成分の分子モデルの混合系のポテンシャルエネルギーＡの算出、
（２）上記熱平衡状態構造から上記第一成分の分子モデルを取り除いた構造における、第二成分のポテンシャルエネルギーＢの算出、
（３）上記熱平衡状態構造から上記第二成分の分子モデルを取り除いた構造における、第一成分のポテンシャルエネルギーＣの算出、
上記ポテンシャルエネルギー算出手段が算出した上記ポテンシャルエネルギーＡから上記ポテンシャルエネルギーＢ及びＣを差し引いた値を、上記三次元セル内に配置された上記第一成分及び第二成分の分子モデルの体積で除して、第一成分と第二成分との間の相互作用パラメータを算出する相互作用パラメータ算出手段と、
を含むことを特徴とする相互作用評価装置。
【請求項１３】
上記相互作用パラメータ算出手段が算出した相互作用パラメータと基準値とを比較して、上記第一成分と第二成分との混和性を評価する評価手段を含むことを特徴とする請求項１２に記載の相互作用評価装置。
【請求項１４】
請求項１２又は１３に記載の相互作用評価装置を動作させるプログラムであって、コンピュータを上記各手段として機能させるためのプログラム。
【請求項１５】
請求項１４記載のプログラムを記録したコンピュータ読み取り可能な記録媒体。
【図１】
【図２】
【図３】
【図４】
【図５】
【図６】
【図２】
【図３】
【図４】
【図５】
【図６】
【公開番号】特開２０１２−７８９７０（Ｐ２０１２−７８９７０Ａ）
【公開日】平成２４年４月１９日（２０１２．４．１９）
【国際特許分類】
【出願番号】特願２０１０−２２１９５４（Ｐ２０１０−２２１９５４）
【出願日】平成２２年９月３０日（２０１０．９．３０）
【出願人】（０００００２０９３）住友化学株式会社 (8,981)
【公開日】平成２４年４月１９日（２０１２．４．１９）
【国際特許分類】
【出願日】平成２２年９月３０日（２０１０．９．３０）
【出願人】（０００００２０９３）住友化学株式会社 (8,981)
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