低降伏比ウエブ薄肉Ｈ形鋼及びその製造方法
【目的】耐震設計による建物用鋼材に適用可能な、低降伏比のウエブ薄肉Ｈ形鋼を特定の化学成分の添加により製造する。
【構成】Ｃ：０．０１〜０．１０ｗｔ％、Ｓｉ：０．０１〜１．５０ｗｔ％、Ｍｎ：０．０５〜０．８０ｗｔ％、Ｔｉ：０．０４〜０．４０ｗｔ％、（ただしＴｉ／Ｃ≧４）、Ａｌ：０．００５〜０．０５０ｗｔ％を含有する鋼を１２００℃以上に加熱し、Ａｒ3 点以上の温度で熱間加工した後、冷却速度を８０℃／ｓｅｃ以下として引張強さ５０〜６２ｋｇｆ／ｍｍ2 で降伏比が７５％以下であるウエブ薄肉Ｈ形鋼を得る。
【構成】Ｃ：０．０１〜０．１０ｗｔ％、Ｓｉ：０．０１〜１．５０ｗｔ％、Ｍｎ：０．０５〜０．８０ｗｔ％、Ｔｉ：０．０４〜０．４０ｗｔ％、（ただしＴｉ／Ｃ≧４）、Ａｌ：０．００５〜０．０５０ｗｔ％を含有する鋼を１２００℃以上に加熱し、Ａｒ3 点以上の温度で熱間加工した後、冷却速度を８０℃／ｓｅｃ以下として引張強さ５０〜６２ｋｇｆ／ｍｍ2 で降伏比が７５％以下であるウエブ薄肉Ｈ形鋼を得る。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、引張強さが５０〜６２ｋｇｆ／ｍｍ2を有し、降伏比が７５％以下の建築用の低降伏比ウエブ薄肉Ｈ形鋼及びその製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】一般にＨ形鋼の断面寸法はフランジ板厚がウエブ板厚よりも厚くなっているため、圧延過程ではウエブの冷却速度がフランジに比較して速くなり、圧延時及び冷却時にフランジとウエブとの温度差が生じる。この温度差によって、ウエブに座屈限界を超える圧縮応力が生じるとウエブ波が発生する。
【０００３】ところで、ウエブ板厚の薄いサイズのＨ形鋼は、従来圧延板を用いた溶接法による製造が主体であったが、コストダウンの観点から圧延によるＨ形鋼が要望されるようになった。圧延法によるウエブ薄肉Ｈ形鋼の製造は従来のＨ形鋼にくらべて、ウエブとフランジの温度差が大きくなるため、冷却時にウエブ波が発生しやすくなる。このようなフランジとウエブの温度差を縮少しウエブ波を防止するために、温度の高いフランジを強制冷却することは有効な手段の一つである。しかし強制冷却によって低温変態生成物が形成され、機械的性質が変動し、降伏比が高くなってしまう問題があった。
【０００４】また、近年、大地震による建物の倒壊防止を考慮した終局限界状態設計が採用されはじめており、このような用途の鉄骨鋼材には塑性変形能力の確保の面から降伏比の低いことが必要とされている。経済性に優れた圧延ウエブ薄肉Ｈ形鋼を耐震設計法による建物に活用するには低い降伏比を具備させることが必要である。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、耐震設計による建物用鋼材に適用可能な、低降伏比のウエブ薄肉Ｈ形鋼を、特定の化学成分の添加により得ること、及びこのようなＨ形鋼、圧延と冷却を適正化した熱間圧延方法によって製造することを目的とするものである。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明は、Ｃ ：０．０１〜０．１０ｗｔ％Ｓｉ：０．０１〜１．５０ｗｔ％Ｍｎ：０．０５〜０．８０ｗｔ％Ｔｉ：０．０４〜０．４０ｗｔ％（但しＴｉ／Ｃ≧４）
Ａｌ：０．００５〜０．０５０ｗｔ％を含み、残部Ｆｅ及び不可避的不純物からなり、引張強さが５０〜６２ｋｇｆ／ｍｍ2 、降伏比が７５％以下であることを特徴とする低降伏比ウエブ薄肉Ｈ形鋼である。さらに、上記成分に加えてＣｕ：０．０５〜０．５０ｗｔ％Ｎｉ：０．０５〜０．５０ｗｔ％Ｃｒ：０．０５〜０．５０ｗｔ％、およびＮｂ：０．００５〜０．０５０ｗｔ％の１種又は２種以上を含むと、好ましい特性を得ることができる。
【０００７】上記低降伏比の薄肉Ｈ形鋼を得るための本発明方法は、Ｃ ：０．０１〜０．１０ｗｔ％Ｓｉ：０．０１〜１．５０ｗｔ％Ｍｎ：０．０５〜０．８０ｗｔ％Ｔｉ：０．０４〜０．４０ｗｔ％（但しＴｉ／Ｃ≧４）
Ａｌ：０．００５〜０．０５０ｗｔ％を含み、残部Ｆｅ及び不可避的不純物からなる鋼を、１２００℃以上の温度に加熱し、Ａｒ3 点以上の温度で熱間加工した後、８０℃／ｓｅｃ以下の冷却速度で冷却する工程で製造することを特徴とする引張強さが５０〜６２ｋｇｆ／ｍｍ2、降伏比が７５％以下の低降伏比ウエブ薄肉Ｈ形鋼の製造方法である。この発明方法において、さらに上記成分に加えて、Ｃｕ：０．０５〜０．５０ｗｔ％Ｎｉ：０．０５〜０．５０ｗｔ％Ｃｒ：０．０５〜０．５０ｗｔ％Ｎｂ：０．００５〜０．０５０ｗｔ％のうちの１種又は２種以上を含み、残部Ｆｅ及び不可避的不純物からなる鋼を用いるとさらに好適である。
【０００８】
【作用】本発明者らは、上記目的を達成するため種々の研究を重ねた結果、特定の化学成分を限定することによって、圧延法によって低降伏比ウエブ薄肉Ｈ形鋼が得られることを見出した。以下に本発明の添加元素の数値限定の理由を説明する。Ｃは強度の向上に有効な元素であるが、０．０１ｗｔ％未満ではその効果が少なく０．０１ｗｔ％を下限とした。一方、０．１０ｗｔ％を超えると降伏強度、引張強度とも高くなりすぎるため０．１０ｗｔ％を上限とした。
【０００９】Ｓｉは熱間圧延後の冷却過程でのＴｉＣの析出反応を促進するのに有効な元素で本発明では積極的に添加するのが０．０１ｗｔ％未満ではこの効果が少ないので０．０１ｗｔ％を下限とした。また１．５ｗｔ％を超えると析出したＴｉＣが粗大化して強度上昇効果が得られなくなり、靭性の劣化も大きくなるので上限を１．５０ｗｔ％とした。
【００１０】ＭｎはＡｒ3 変態を遅滞させ、またＴｉＣの析出反応を抑制し、ＴｉＣ粒子の微細化に有効な元素である。０．０５ｗｔ％未満ではその効果がなく０．０５ｗｔ％を下限とした。また０．８０ｗｔ％を超えると、引張強度が高くなりすぎるので上限を０．８０ｗｔ％とした。ＴｉはＣと結合してＴｉＣとなり、強度の向上及び低降伏比化に必要な固溶Ｃの低減に有効な元素で本発明では積極的に添加するが、０．０４ｗｔ％未満ではこの効果が少ないので０．０４ｗｔ％を下限とした。０．４０ｗｔ％を超えると、強度が高くなりすぎるため０．４０ｗｔ％を上限とした。さらに、低降伏比に有害である固溶Ｃを減少させるため、ＴｉでＣで固着させるためＴｉ／Ｃを４以上とする必要がある。Ｔｉ／Ｃが高くなりすぎると靭性が劣化する傾向を有するため８以下が好適である。したがって、Ｔｉ／Ｃ≧４に限定する。
【００１１】Ａｌは強力な脱酸効果を有する元素であるが、０．００５ｗｔ％未満では効果が少ないので、０．００５ｗｔ％を下限とした。また、０．０５０ｗｔ％を超えて添加しても効果が飽和するので０．０５０ｗｔ％を上限とした。以上の元素以外に必要に応じて添加しうるものとして下記の元素がある。Ｃｕ、Ｎｉ、ＣｒはＡｒ3 変態を遅滞させる効果を通じて、ＴｉＣの微細化を図る上で適量の範囲で用いれば、析出効果量を高めるのに有用である。しかし、これらの元素が０．０５ｗｔ％未満では効果が少ないので０．０５ｗｔ％を下限とした。また、０．５０ｗｔ％を超えると経済面の有利性を失うので０．５０ｗｔ％を上限とした。
【００１２】Ｎｂは炭化物、窒化物となり、強靭化に有効な元素であるが、０．００５ｗｔ％未満ではこの効果が少ないので、０．００５ｗｔ％を下限とした。また０．０５０ｗｔ％を超えて添加しても効果が飽和するので０．０５０ｗｔ％を上限とした。次に製造条件について述べる。上記のような化学組成を有する鋼を転炉又は電気炉で溶製し鋳型で造塊にした後、分塊でブルーム又はビームブランクにする。分塊での均熱及び圧延は通常の方法でよい。また、ブルーム又はビームブランクは連続鋳造法により、溶鋼から直接製造してもよい。Ｈ形鋼圧延の加熱温度はＴｉＣを固溶させるために１２００℃以上が好ましい。１２００℃より低いと溶体化が不十分となり、冷却後に十分な析出効果が得られないためである。しかし１３５０℃を超えるとオーステナイト粒が粗大化しすぎ圧延後の材質に悪影響をおよぼすのと、経済的にも不利になるので１３５０℃以下が好ましい。
【００１３】仕上圧延温度は安定した降伏強度を得るためにＡｒ3 点温度以上が好ましい。仕上圧延温度をＡｒ3 点以上とするのは、この温度未満では加工組織が混入し、材質のバラツキが大きくなる場合があるためである。仕上圧延後の冷却は自然放冷でもよいが、安定した析出効果を得るため、２℃／ｓｅｃ以上８０℃／ｓｅｃ以下の冷却速度で強冷冷却する。冷却速度が８０℃／ｓｅｃを超えると、ＴｉＣの析出量が少なく、十分な析出効果が得られないためである。
【００１４】
【実施例】表１に示す化学組成を有する溶鋼から連続鋳造法によりビームブランクとした。これを１２５０℃に加熱し、熱間圧延によって５００×２００×６×１６ｍｍサイズのウエブ薄肉Ｈ形鋼に圧延した。仕上圧延後、４０℃／ｓｅｃで冷却したＨ形鋼のフランジ部よりＪＩＳ１号引張試験片を切出して機械的性質を測定した結果を表２、表３に示す。表２、表３に示すように本発明法によると、引張強さ５０〜６２ｋｇｆ／ｍｍ2 の範囲で降伏比は７５％以下が得られる。しかし比較例Ｎｏ．２、Ｎｏ．９、Ｎｏ．１０、Ｎｏ．１１、Ｎｏ．１８、Ｎｏ．２０、Ｎｏ．２４、Ｎｏ．２６〜Ｎｏ．２８は化学組成或は製造条件が請求範囲外の場合で、機械的性質の引張強さ、降伏比の片方或は両方が請求範囲を外れている。
【００１５】
【表１】
【００１６】
【表２】
【００１７】
【表３】
【００１８】
【発明の効果】以上のように本発明によれば引張強さが５０〜６２ｋｇｆ／ｍｍ2 で降伏比が７５％以下のウエブ薄肉Ｈ形鋼を経済的な熱間圧延法によって製造することができるから、耐震設計の建築物に広く適用が可能で大きな経済効果をもたらす。
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、引張強さが５０〜６２ｋｇｆ／ｍｍ2を有し、降伏比が７５％以下の建築用の低降伏比ウエブ薄肉Ｈ形鋼及びその製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】一般にＨ形鋼の断面寸法はフランジ板厚がウエブ板厚よりも厚くなっているため、圧延過程ではウエブの冷却速度がフランジに比較して速くなり、圧延時及び冷却時にフランジとウエブとの温度差が生じる。この温度差によって、ウエブに座屈限界を超える圧縮応力が生じるとウエブ波が発生する。
【０００３】ところで、ウエブ板厚の薄いサイズのＨ形鋼は、従来圧延板を用いた溶接法による製造が主体であったが、コストダウンの観点から圧延によるＨ形鋼が要望されるようになった。圧延法によるウエブ薄肉Ｈ形鋼の製造は従来のＨ形鋼にくらべて、ウエブとフランジの温度差が大きくなるため、冷却時にウエブ波が発生しやすくなる。このようなフランジとウエブの温度差を縮少しウエブ波を防止するために、温度の高いフランジを強制冷却することは有効な手段の一つである。しかし強制冷却によって低温変態生成物が形成され、機械的性質が変動し、降伏比が高くなってしまう問題があった。
【０００４】また、近年、大地震による建物の倒壊防止を考慮した終局限界状態設計が採用されはじめており、このような用途の鉄骨鋼材には塑性変形能力の確保の面から降伏比の低いことが必要とされている。経済性に優れた圧延ウエブ薄肉Ｈ形鋼を耐震設計法による建物に活用するには低い降伏比を具備させることが必要である。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、耐震設計による建物用鋼材に適用可能な、低降伏比のウエブ薄肉Ｈ形鋼を、特定の化学成分の添加により得ること、及びこのようなＨ形鋼、圧延と冷却を適正化した熱間圧延方法によって製造することを目的とするものである。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明は、Ｃ ：０．０１〜０．１０ｗｔ％Ｓｉ：０．０１〜１．５０ｗｔ％Ｍｎ：０．０５〜０．８０ｗｔ％Ｔｉ：０．０４〜０．４０ｗｔ％（但しＴｉ／Ｃ≧４）
Ａｌ：０．００５〜０．０５０ｗｔ％を含み、残部Ｆｅ及び不可避的不純物からなり、引張強さが５０〜６２ｋｇｆ／ｍｍ2 、降伏比が７５％以下であることを特徴とする低降伏比ウエブ薄肉Ｈ形鋼である。さらに、上記成分に加えてＣｕ：０．０５〜０．５０ｗｔ％Ｎｉ：０．０５〜０．５０ｗｔ％Ｃｒ：０．０５〜０．５０ｗｔ％、およびＮｂ：０．００５〜０．０５０ｗｔ％の１種又は２種以上を含むと、好ましい特性を得ることができる。
【０００７】上記低降伏比の薄肉Ｈ形鋼を得るための本発明方法は、Ｃ ：０．０１〜０．１０ｗｔ％Ｓｉ：０．０１〜１．５０ｗｔ％Ｍｎ：０．０５〜０．８０ｗｔ％Ｔｉ：０．０４〜０．４０ｗｔ％（但しＴｉ／Ｃ≧４）
Ａｌ：０．００５〜０．０５０ｗｔ％を含み、残部Ｆｅ及び不可避的不純物からなる鋼を、１２００℃以上の温度に加熱し、Ａｒ3 点以上の温度で熱間加工した後、８０℃／ｓｅｃ以下の冷却速度で冷却する工程で製造することを特徴とする引張強さが５０〜６２ｋｇｆ／ｍｍ2、降伏比が７５％以下の低降伏比ウエブ薄肉Ｈ形鋼の製造方法である。この発明方法において、さらに上記成分に加えて、Ｃｕ：０．０５〜０．５０ｗｔ％Ｎｉ：０．０５〜０．５０ｗｔ％Ｃｒ：０．０５〜０．５０ｗｔ％Ｎｂ：０．００５〜０．０５０ｗｔ％のうちの１種又は２種以上を含み、残部Ｆｅ及び不可避的不純物からなる鋼を用いるとさらに好適である。
【０００８】
【作用】本発明者らは、上記目的を達成するため種々の研究を重ねた結果、特定の化学成分を限定することによって、圧延法によって低降伏比ウエブ薄肉Ｈ形鋼が得られることを見出した。以下に本発明の添加元素の数値限定の理由を説明する。Ｃは強度の向上に有効な元素であるが、０．０１ｗｔ％未満ではその効果が少なく０．０１ｗｔ％を下限とした。一方、０．１０ｗｔ％を超えると降伏強度、引張強度とも高くなりすぎるため０．１０ｗｔ％を上限とした。
【０００９】Ｓｉは熱間圧延後の冷却過程でのＴｉＣの析出反応を促進するのに有効な元素で本発明では積極的に添加するのが０．０１ｗｔ％未満ではこの効果が少ないので０．０１ｗｔ％を下限とした。また１．５ｗｔ％を超えると析出したＴｉＣが粗大化して強度上昇効果が得られなくなり、靭性の劣化も大きくなるので上限を１．５０ｗｔ％とした。
【００１０】ＭｎはＡｒ3 変態を遅滞させ、またＴｉＣの析出反応を抑制し、ＴｉＣ粒子の微細化に有効な元素である。０．０５ｗｔ％未満ではその効果がなく０．０５ｗｔ％を下限とした。また０．８０ｗｔ％を超えると、引張強度が高くなりすぎるので上限を０．８０ｗｔ％とした。ＴｉはＣと結合してＴｉＣとなり、強度の向上及び低降伏比化に必要な固溶Ｃの低減に有効な元素で本発明では積極的に添加するが、０．０４ｗｔ％未満ではこの効果が少ないので０．０４ｗｔ％を下限とした。０．４０ｗｔ％を超えると、強度が高くなりすぎるため０．４０ｗｔ％を上限とした。さらに、低降伏比に有害である固溶Ｃを減少させるため、ＴｉでＣで固着させるためＴｉ／Ｃを４以上とする必要がある。Ｔｉ／Ｃが高くなりすぎると靭性が劣化する傾向を有するため８以下が好適である。したがって、Ｔｉ／Ｃ≧４に限定する。
【００１１】Ａｌは強力な脱酸効果を有する元素であるが、０．００５ｗｔ％未満では効果が少ないので、０．００５ｗｔ％を下限とした。また、０．０５０ｗｔ％を超えて添加しても効果が飽和するので０．０５０ｗｔ％を上限とした。以上の元素以外に必要に応じて添加しうるものとして下記の元素がある。Ｃｕ、Ｎｉ、ＣｒはＡｒ3 変態を遅滞させる効果を通じて、ＴｉＣの微細化を図る上で適量の範囲で用いれば、析出効果量を高めるのに有用である。しかし、これらの元素が０．０５ｗｔ％未満では効果が少ないので０．０５ｗｔ％を下限とした。また、０．５０ｗｔ％を超えると経済面の有利性を失うので０．５０ｗｔ％を上限とした。
【００１２】Ｎｂは炭化物、窒化物となり、強靭化に有効な元素であるが、０．００５ｗｔ％未満ではこの効果が少ないので、０．００５ｗｔ％を下限とした。また０．０５０ｗｔ％を超えて添加しても効果が飽和するので０．０５０ｗｔ％を上限とした。次に製造条件について述べる。上記のような化学組成を有する鋼を転炉又は電気炉で溶製し鋳型で造塊にした後、分塊でブルーム又はビームブランクにする。分塊での均熱及び圧延は通常の方法でよい。また、ブルーム又はビームブランクは連続鋳造法により、溶鋼から直接製造してもよい。Ｈ形鋼圧延の加熱温度はＴｉＣを固溶させるために１２００℃以上が好ましい。１２００℃より低いと溶体化が不十分となり、冷却後に十分な析出効果が得られないためである。しかし１３５０℃を超えるとオーステナイト粒が粗大化しすぎ圧延後の材質に悪影響をおよぼすのと、経済的にも不利になるので１３５０℃以下が好ましい。
【００１３】仕上圧延温度は安定した降伏強度を得るためにＡｒ3 点温度以上が好ましい。仕上圧延温度をＡｒ3 点以上とするのは、この温度未満では加工組織が混入し、材質のバラツキが大きくなる場合があるためである。仕上圧延後の冷却は自然放冷でもよいが、安定した析出効果を得るため、２℃／ｓｅｃ以上８０℃／ｓｅｃ以下の冷却速度で強冷冷却する。冷却速度が８０℃／ｓｅｃを超えると、ＴｉＣの析出量が少なく、十分な析出効果が得られないためである。
【００１４】
【実施例】表１に示す化学組成を有する溶鋼から連続鋳造法によりビームブランクとした。これを１２５０℃に加熱し、熱間圧延によって５００×２００×６×１６ｍｍサイズのウエブ薄肉Ｈ形鋼に圧延した。仕上圧延後、４０℃／ｓｅｃで冷却したＨ形鋼のフランジ部よりＪＩＳ１号引張試験片を切出して機械的性質を測定した結果を表２、表３に示す。表２、表３に示すように本発明法によると、引張強さ５０〜６２ｋｇｆ／ｍｍ2 の範囲で降伏比は７５％以下が得られる。しかし比較例Ｎｏ．２、Ｎｏ．９、Ｎｏ．１０、Ｎｏ．１１、Ｎｏ．１８、Ｎｏ．２０、Ｎｏ．２４、Ｎｏ．２６〜Ｎｏ．２８は化学組成或は製造条件が請求範囲外の場合で、機械的性質の引張強さ、降伏比の片方或は両方が請求範囲を外れている。
【００１５】
【表１】
【００１６】
【表２】
【００１７】
【表３】
【００１８】
【発明の効果】以上のように本発明によれば引張強さが５０〜６２ｋｇｆ／ｍｍ2 で降伏比が７５％以下のウエブ薄肉Ｈ形鋼を経済的な熱間圧延法によって製造することができるから、耐震設計の建築物に広く適用が可能で大きな経済効果をもたらす。
【特許請求の範囲】
【請求項１】 Ｃ ：０．０１〜０．１０ｗｔ％Ｓｉ：０．０１〜１．５０ｗｔ％Ｍｎ：０．０５〜０．８０ｗｔ％Ｔｉ：０．０４〜０．４０ｗｔ％（但しＴｉ／Ｃ≧４）
Ａｌ：０．００５〜０．０５０ｗｔ％を含有し、残部Ｆｅ及び不可避的不純物からなり、引張強さが５０〜６２ｋｇｆ／ｍｍ2 、降伏比が７５％以下である低降伏比ウエブ薄肉Ｈ形鋼。
【請求項２】 さらに、Ｃｕ：０．０５〜０．５０ｗｔ％Ｎｉ：０．０５〜０．５０ｗｔ％Ｃｒ：０．０５〜０．５０ｗｔ％、およびＮｂ：０．００５〜０．０５０ｗｔ％のうちの１種又は２種以上を含む請求項１記載の低降伏比ウエブ薄肉Ｈ形鋼。
【請求項３】 請求項１記載の成分から成る鋼を１２００℃以上の温度に加熱し、Ａｒ3 点以上の温度で熱間加工した後、８０℃／ｓｅｃ以下の冷却速度で冷却することを特徴とする引張強さが５０〜６２ｋｇｆ／ｍｍ2、降伏比が７５％以下である低降伏比ウエブ薄肉Ｈ形鋼の製造方法。
【請求項４】 鋼成分が請求項２記載の成分である請求項３記載の低降伏比ウエブ薄肉Ｈ形鋼の製造方法。
【請求項１】 Ｃ ：０．０１〜０．１０ｗｔ％Ｓｉ：０．０１〜１．５０ｗｔ％Ｍｎ：０．０５〜０．８０ｗｔ％Ｔｉ：０．０４〜０．４０ｗｔ％（但しＴｉ／Ｃ≧４）
Ａｌ：０．００５〜０．０５０ｗｔ％を含有し、残部Ｆｅ及び不可避的不純物からなり、引張強さが５０〜６２ｋｇｆ／ｍｍ2 、降伏比が７５％以下である低降伏比ウエブ薄肉Ｈ形鋼。
【請求項２】 さらに、Ｃｕ：０．０５〜０．５０ｗｔ％Ｎｉ：０．０５〜０．５０ｗｔ％Ｃｒ：０．０５〜０．５０ｗｔ％、およびＮｂ：０．００５〜０．０５０ｗｔ％のうちの１種又は２種以上を含む請求項１記載の低降伏比ウエブ薄肉Ｈ形鋼。
【請求項３】 請求項１記載の成分から成る鋼を１２００℃以上の温度に加熱し、Ａｒ3 点以上の温度で熱間加工した後、８０℃／ｓｅｃ以下の冷却速度で冷却することを特徴とする引張強さが５０〜６２ｋｇｆ／ｍｍ2、降伏比が７５％以下である低降伏比ウエブ薄肉Ｈ形鋼の製造方法。
【請求項４】 鋼成分が請求項２記載の成分である請求項３記載の低降伏比ウエブ薄肉Ｈ形鋼の製造方法。
【公開番号】特開平５−２５５８８
【公開日】平成５年（１９９３）２月２日
【国際特許分類】
【出願番号】特願平３−２１６９４４
【出願日】平成３年（１９９１）８月２８日
【出願人】（０００００１２５８）川崎製鉄株式会社 (8,589)
【公開日】平成５年（１９９３）２月２日
【国際特許分類】
【出願日】平成３年（１９９１）８月２８日
【出願人】（０００００１２５８）川崎製鉄株式会社 (8,589)
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