魚釣用リールの構成部材
【課題】操作性を向上させる形状や把持時のフィット感を与える形状を実現しつつ、実際の使用において剛性バランスが良いと感じられ得る魚釣用リールの構成部材を提供する。
【解決手段】本発明は、扁平形状の断面を有する長手方向に延在する魚釣用リールの構成部材１Ａであって、その長手方向に対して略垂直な方向で切断した断面の強軸に関する断面２次モーメントをＩmax、Ｉmaxと同方向の曲げ剛性をＥＩ１、前記断面の弱軸に関する断面２次モーメントをＩmin、Ｉminと同方向の曲げ剛性をＥＩ２とすると、少なくともＩmin／Ｉmaxが最小である部分において、ＥＩ２／ＥＩ１≠Ｉmin／Ｉmaxの関係が成り立つことを特徴とする。断面は、構成材料が互いに異なる複数の層１０，１２，１４を積層して成り、強軸ｍ方向の積層数と弱軸ｎ方向の積層数とが互いに異なる。
【解決手段】本発明は、扁平形状の断面を有する長手方向に延在する魚釣用リールの構成部材１Ａであって、その長手方向に対して略垂直な方向で切断した断面の強軸に関する断面２次モーメントをＩmax、Ｉmaxと同方向の曲げ剛性をＥＩ１、前記断面の弱軸に関する断面２次モーメントをＩmin、Ｉminと同方向の曲げ剛性をＥＩ２とすると、少なくともＩmin／Ｉmaxが最小である部分において、ＥＩ２／ＥＩ１≠Ｉmin／Ｉmaxの関係が成り立つことを特徴とする。断面は、構成材料が互いに異なる複数の層１０，１２，１４を積層して成り、強軸ｍ方向の積層数と弱軸ｎ方向の積層数とが互いに異なる。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、例えば、スピニングリールのリール脚、ハンドル、レバーブレーキのレバーのような魚釣用リールの構成部材に関する。
【背景技術】
【０００２】
上記したような魚釣用リールの構成部材として、軽量化を図るべく繊維強化樹脂を用いて補強することが知られている。例えば、特許文献１には、リール本体を熱可塑性合成樹脂でインジェクション成形すると共に、所定位置（リール取付脚）の周面に熱硬化性樹脂含浸の繊維補強層を形成した構成が開示されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】実開昭５７−１８３６２号
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
上記した特許文献１に開示されている技術によれば、繊維補強層によって補強効果が得られるものの、全方向に補強されるため、その断面（リール取付脚の断面）の形状で剛性値の方向性が決定されてしまう。
【０００５】
人は、一般に、例えば扁平断面のレバーを操作する際、縦方向の剛性と横方向の剛性とを相対的に感じるため、剛性が低い方向の剛性値の絶対値を大きくしても、相対的に剛性の低い方向については、「しっかりしていない」と感じてしまう。そのため、特に、操作性を向上させた形状や把持時のフィット感を与える形状を提供するために、断面を極端な扁平形状にして、強軸（構造力学上、断面２次モーメントが最大となる軸）および弱軸（構造力学上、断面２次モーメントが最小となる軸）に関する断面２次モーメントの差が大きくなり過ぎてしまう場合には、相対的に剛性の低い方向について「しっかりしていない」と感じられる場合がある。
【０００６】
すなわち、魚釣用リールの構成部材においては、従来から、操作性を向上させる形状と、剛性が高い或いは剛性バランスが良いと感じられる「しっかり感」とを両立させることが困難であった。
【０００７】
本発明は、前記事情に着目してなされたものであり、その目的とするところは、操作性を向上させる形状や把持時のフィット感を与える形状を実現しつつ、実際の使用において剛性バランスが良いと感じられ得る魚釣用リールの構成部材を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
前記課題を解決するために、請求項１に記載の発明は、扁平形状の断面を有する長手方向に延在する魚釣用リールの構成部材であって、その長手方向に対して略垂直な方向で切断した断面の強軸に関する断面２次モーメントをＩmax、Ｉmaxと同方向の曲げ剛性をＥＩ１、前記断面の弱軸に関する断面２次モーメントをＩmin、Ｉminと同方向の曲げ剛性をＥＩ２とすると、少なくともＩmin／Ｉmaxが最小である部分において、ＥＩ２／ＥＩ１≠Ｉmin／Ｉmaxの関係が成り立つことを特徴とする。
この請求項１に記載の発明によれば、ＥＩ２／ＥＩ１≠Ｉmin／Ｉmaxの関係を前提とすることにより、すなわち、形状に依存する強軸・弱軸に関する断面２次モーメントの比率とこれらの断面２次モーメントと同方向の曲げ剛性の比率との間の一致関係を排除することにより、形状と剛性とをそれぞれ独立して設計できるようになるため、操作性を向上させる形状や把持時のフィット感を与える形状を実現しつつ、その形状部位に必要な剛性を方向に応じて配分して、実際の使用において剛性バランスが良いと人に感じさせることができる（不快な振動、剛性不足による「しっかり感」不足を排除できる）。なお、上記構成において、所定の方法で選定される「Ｉmin／Ｉmaxが最小である部分」は、構成部材の形態に応じて、長手方向において１箇所存在し、あるいは、所定の長手方向範囲にわたって存在する場合もある。
【０００９】
また、請求項２に記載の発明は、請求項１に記載の発明において、ＥＩ２／ＥＩ１＞Ｉmin／Ｉmaxの関係が成り立つことを特徴とする。
この請求項２に記載の発明によれば、請求項１に記載の発明と同様の作用効果が得られるとともに、リール脚やレバーなど、扁平断面の薄い方向の剛性を集中的に高めることが可能になる。
【００１０】
また、請求項３に記載の発明は、請求項１または請求項２に記載の発明において、前記断面は、構成材料が互いに異なる複数の層を積層して成り、前記強軸方向の積層数と前記弱軸方向の積層数とが互いに異なることを特徴とする。
この請求項３に記載の発明によれば、請求項１または請求項２に記載の発明と同様の作用効果が得られるとともに、断面を材料の異なる複数の層で構成するため、ＥＩ２／ＥＩ１≠Ｉmin／Ｉmax（または、ＥＩ２／ＥＩ１＞Ｉmin／Ｉmax）の関係を成り立たせる設計の自由度を大きくすることができる。
【００１１】
また、請求項４に記載の発明は、請求項１ないし請求項３のいずれか１項に記載の発明において、前記断面は、構成材料が互いに異なる複数の層を積層して成るとともに、各層の前記長手方向における引張弾性率が互いに異なり、最も内側の最内層を構成する材料の前記長手方向における引張弾性率および比重をそれぞれＥinおよびρinとし、最内層よりも外側に位置される外層を構成する材料の前記長手方向における引張弾性率および比重をそれぞれＥoutおよびρoutとすると、Ｅout／ρout＞Ｅin／ρinの関係が成り立つことを特徴とする。
【００１２】
この請求項４に記載の発明によれば、請求項１ないし請求項３のいずれか１項に記載の発明と同様の作用効果が得られるとともに、特に断面２次モーメントへの影響が大きい外層における材料の比重に対する引張弾性率の比率を、最内層における材料の比重に対する引張弾性率の比率よりも大きくすることにより、重量を考慮しながら（軽量化を図りながら）ＥＩ２／ＥＩ１≠Ｉmin／Ｉmax（または、ＥＩ２／ＥＩ１＞Ｉmin／Ｉmax）の関係を成り立たせることができる。
【００１３】
また、請求項５に記載の発明は、請求項１ないし請求項４のいずれか１項に記載の発明において、前記断面は、構成材料が互いに異なる複数の層を積層して成るとともに、各層の前記長手方向における引張弾性率が互いに異なり、最も内側の最内層を構成する材料の前記長手方向における引張強度および比重をそれぞれσinおよびρinとし、最内層よりも外側に位置される外層を構成する材料の前記長手方向における引張強度および比重をそれぞれσoutおよびρoutとすると、σout／ρout＞σin／ρinの関係が成り立つことを特徴とする。
【００１４】
この請求項５に記載の発明によれば、請求項１ないし請求項４のいずれか１項に記載の発明と同様の作用効果が得られるとともに、特に断面２次モーメントへの影響が大きい外層における材料の比重に対する引張強度の比率を、最内層における材料の比重に対する引張強度の比率よりも大きくすることにより、重量を考慮しながら（軽量化を図りながら）ＥＩ２／ＥＩ１≠Ｉmin／Ｉmax（または、ＥＩ２／ＥＩ１＞Ｉmin／Ｉmax）の関係を成り立たせることができるとともに、強度の向上を図ることもできる（強度が一定でも断面を小さくできる）。
【００１５】
また、請求項６に記載の発明は、請求項４または請求項５に記載の発明において、前記外層を構成する材料は、カーボン長繊維をマトリクス樹脂中に含浸して成る繊維強化樹脂であることを特徴とする。
【００１６】
この請求項６に記載の発明によれば、請求項４または請求項５に記載の発明と同様の作用効果が得られるとともに、カーボン長繊維によって補強される樹脂を外層に使用するため、比剛性および比強度に優れたリール構成部材を実現できる。
【００１７】
また、請求項７に記載の発明は、請求項１または請求項２に記載の発明において、構成部材は、平均繊維長さが１．０ｍｍ〜１０．０ｍｍのカーボンの短繊維をマトリクス樹脂に含浸した繊維強化樹脂によって成形され、前記断面は、内層と、前記長手方向に指向する繊維の比率が前記内層よりも高い外層とから成り、前記外層の前記強軸方向の肉厚と前記弱軸方向の肉厚とが異なることを特徴とする。
【００１８】
この請求項７に記載の発明によれば、請求項１または請求項２に記載の発明と同様の作用効果が得られるとともに、カーボン繊維強化樹脂を外層に使用するため、比剛性および比強度に優れたリール構成部材を実現できる上、１回の成型で生産でき、生産性が高い。
【発明の効果】
【００１９】
本発明によれば、操作性を向上させる形状や把持時のフィット感を与える形状を実現しつつ、実際の使用において剛性バランスが良いと感じられ得る魚釣用リールの構成部材を提供できる。
【図面の簡単な説明】
【００２０】
【図１】本発明の一実施形態に係る構成部材を含む魚釣用リールの側面図である。
【図２】（ａ）は図１に示される魚釣用リールのリール脚のＡ−Ａ線に沿う断面図、（ｂ）は（ａ）のリール脚を製造するための第１の工程時の断面図、（ｃ）は（ａ）のリール脚を製造するための第２の工程時の断面図、（ｄ）は（ａ）のリール脚を製造するための第３の工程時の断面図、（ｅ）は（ａ）のリール脚を製造するための第４の工程時の断面図、（ｆ）は（ａ）のリール脚を製造するための第５の工程時の断面図である。
【図３】（ａ）は図１に示される魚釣用リールのリール脚の第１の変形例のＡ−Ａ線に沿う断面図、（ｂ）は（ａ）のリール脚を製造するための第１の工程時の断面図、（ｃ）は（ａ）のリール脚を製造するための第２の工程時の断面図、（ｄ）は（ａ）のリール脚を製造するための第３の工程時の断面図、（ｅ）は（ａ）のリール脚を製造するための第４の工程時の断面図である。
【図４】（ａ）は図１に示される魚釣用リールのリール脚の第２の変形例のＡ−Ａ線に沿う断面図、（ｂ）は（ａ）のリール脚を製造するための第１の工程時の断面図、（ｃ）は（ａ）のリール脚を製造するための第２の工程時の断面図、（ｄ）は（ａ）のリール脚を製造するための第３の工程時の断面図である。
【図５】図１に示す魚釣用リールのレバーを示す図であり、（ａ）は上面図、（ｂ）は側面図、（ｃ）は裏面図である。
【図６】（ａ）は図５の（ｂ）のＢ−Ｂ線に沿う断面図、（ｂ）は（ａ）のＰ部の要部拡大図、（ｃ）は（ａ）のＱ部の要部拡大図である。
【図７】図１に示す魚釣用リールのハンドルを示す図であり、（ａ）は側面図、（ｂ）は上面図、（ｃ）は裏面図である。
【図８】図７の（ｂ）のＣ−Ｃ線に沿う断面図である。
【発明を実施するための形態】
【００２１】
以下、添付図面を参照して本発明に係る魚釣用リールの構成部材の実施形態について説明する。なお、以下では、魚釣用リールを、一般的に知られているレバーブレーキタイプのスピニングリールとして例示し、構成部材を、リール脚、ロータブレーキを作動させるレバー、ハンドルとして説明する。
【００２２】
図１には、本発明の一実施形態に係る構成部材を含む魚釣用リールが示されている。図示のように、魚釣用リールのリール本体１には、釣糸案内部（図示せず）を具備し回転駆動されるロータ３と、ロータ３の回転駆動と同期して前後動されるスプール４が設けられている。
【００２３】
リール本体１内には、ハンドル軸が軸受を介して回転可能に支持されており、ハンドル軸の端部には、巻き取り操作されるハンドル５が装着されている。また、前記リール本体１には、釣竿に固定されるリール脚１Ａが一体形成されると共に、リール脚１Ａに対して牽引操作が可能なレバー７が回動可能に装着されており、レバー７を牽引操作することで、前記ロータ３の回転に制動力を付与することが可能となっている。
【００２４】
なお、上記構成において、リール脚１Ａ、ハンドル５、および、レバー７はいずれも、魚釣用リールの構成部材となる。
上記構成において、魚釣用リールの構成部材であるリール脚１Ａは、扁平形状の断面を有して長手方向に延在するとともに、釣竿に対してリール本体１を支えつつ、一般にリールを握持する手の指間で挟持される部分であることから、操作性を向上させる形状や把持時のフィット感を与える形状を実現しつつ、実際の使用において剛性が高い或いは剛性バランスが良いと感じられなければならない。そのため、本実施形態のリール脚１Ａは、例えば図２に示される断面形態を有する。なお、リール脚１Ａとは、図１に示されるように、釣竿のリール取付部（リールシート；図示せず）に載置される水平な載置部９へと移行するために垂直方向から湾曲し始める直前のリール脚１Ａの上端境界部Ｐ（湾曲Ｒの終点）と、リール本体１とリール脚１Ａとの接続部であるリール脚１Ａの下端境界部Ｑとによって長手方向範囲が画定される部分Ｓを言う。
【００２５】
図２の（ａ）に示される断面は、扁平形状の断面を有するリール脚１Ａをその長手方向に対して略垂直な方向で切断した断面の１つであり、該断面の強軸に関する断面２次モーメントをＩmax、Ｉmaxと同方向の曲げ剛性をＥＩ１（Ｅはヤング率）、前記断面の弱軸に関する断面２次モーメントをＩmin、Ｉminと同方向の曲げ剛性をＥＩ２とすると、Ｉmin／Ｉmaxが最小となる部分である。そして、この断面は、少なくとも、ＥＩ２／ＥＩ１≠Ｉmin／Ｉmaxの関係、特にＥＩ２／ＥＩ１＞Ｉmin／Ｉmaxの関係が成立するように構成されている。なお、前述したが、強軸とは、構造力学上、断面２次モーメントが最大となる軸のことであり、また、弱軸とは、構造力学上、断面２次モーメントが最小となる軸のことである。また、図１および図２には、断面の方向を規定するため、リールの前後方向が矢印で示されている。
【００２６】
上記関係式を成り立たせるための具体的な手段として、図２の例において、断面は、構成材料が互いに異なる複数の層１０，１２，１４を積層して成り、強軸ｍ方向の積層数（この例では、層１０，１２，１４の３層）と弱軸ｎ方向の積層数（この例では、層１０，１２の２層）とが互いに異なっている（強軸ｍ方向の積層数が弱軸ｎ方向の積層数よりも多い）。
【００２７】
より具体的には、図２に示されるリール脚１Ａの断面は、図心Ｇを含む最も内側の最内層１０と、最内層１０の外周を部分的に取り囲む第１の外層１２と、最内層１０および第１の外層１２を部分的に取り囲む第２の外層１４とから成る。最内層１０を構成する材料は、例えばＡＢＳ、ポリアミド、ポリカーボネートなどの樹脂またはＦＲＰであり、カーボン繊維またはガラス繊維の短繊維が含浸されていても良い。また、最内層１０の構成材料は、アルミ合金（例えば、ダイキャスト用材料であるＡＤＣ１２など）であっても良い。一方、外層１２，１４を構成する材料は、例えば、カーボン長繊維をマトリクス樹脂中に含浸して成る繊維強化樹脂であり、カーボンの長繊維を長手方向および長手方向に対して垂直な方向に指向させることが容易である。織布状のカーボンプリプレグ層である東レ社のトレカクロス（品番ＣＯ６１５１ＢまたはＣＯ６３４３Ｂ）が好ましい。カーボン長繊維のプリプレグを用いると、高いヤング率が得られ且つ積層数の厚みを容易に調整でき有益である。なお、長手方向に繊維を指向させた一方向繊維のプリプレグを用いても良い。明確にするため、図１および図７には、プリプレグ巻回部にドット模様が施されている。
【００２８】
この図２の例の断面構成において、上記した関係式（ＥＩ２／ＥＩ１≠Ｉmin／ＩmaxまたはＥＩ２／ＥＩ１＞Ｉmin／Ｉmax）を満たす具体的な数値を挙げると、例えば、最内層１０の構成材料がＡＢＳ樹脂であり、外層１２，１４の構成材料が前記トレカクロスＣＯ６１５１Ｂである場合、ＥＩ２＝５３６７Ｎ・ｍ、ＥＩ１＝８４７５Ｎ・ｍ、Ｉmin＝５１２ｍｍ３、Ｉmax＝１１５２ｍｍ３となり、ＥＩ２／ＥＩ１＞Ｉmin／Ｉmax（ＥＩ２／ＥＩ１≠Ｉmin／Ｉmax）となる。
【００２９】
また、上記した断面構成では、各層１０，１２，１４の前記長手方向における引張弾性率が互いに異なり、最内層１０を構成する材料の前記長手方向における引張弾性率および比重をそれぞれＥinおよびρinとし、最内層１０よりも外側に位置される外層１２，１４（外層１２，１４の構成材料が互いに異なる場合には、一方の外層１２または１４のみであっても良い）を構成する材料の前記長手方向における引張弾性率および比重をそれぞれＥoutおよびρoutとすると、Ｅout／ρout＞Ｅin／ρinの関係が成り立つことが好ましい。この関係式を満たす具体的な数値を挙げると、例えば、最内層１０の構成材料がＡＢＳ樹脂であり、外層１２，１４の構成材料が前記トレカクロスＣＯ６１５１Ｂである場合、Ｅout＝５０ＧＰａ、ρout＝１．５、Ｅin＝２．３ＧＰａ、ρin＝１．０５となり、Ｅout／ρout＞Ｅin／ρinとなる。無論、この場合、上記した関係式（ＥＩ２／ＥＩ１≠Ｉmin／ＩmaxまたはＥＩ２／ＥＩ１＞Ｉmin／Ｉmax）も満たされる。
【００３０】
また、上記した断面構成では、各層１０，１２，１４の前記長手方向における引張弾性率が互いに異なり、最内層１０を構成する材料の前記長手方向における引張強度および比重をそれぞれσinおよびρinとし、最内層１０よりも外側に位置される外層１２，１４（外層１２，１４の構成材料が互いに異なる場合には、一方の外層１２または１４のみであっても良い）を構成する材料の前記長手方向における引張強度および比重をそれぞれσoutおよびρoutとすると、σout／ρout＞σin／ρinの関係が成り立つことが好ましい。この関係式を満たす具体的な数値を挙げると、例えば、最内層１０の構成材料がＡＢＳ樹脂であり、外層１２，１４の構成材料が前記トレカクロスＣＯ６１５１Ｂである場合、σout＝５００ＭＰａ、ρout＝１．５、σin＝４０ＭＰａ、ρin＝１．０５となり、σout／ρout＞σin／ρinとなる。無論、この場合、上記した関係式（ＥＩ２／ＥＩ１≠Ｉmin／ＩmaxまたはＥＩ２／ＥＩ１＞Ｉmin／Ｉmax）も満たされる。
【００３１】
なお、図２の（ａ）に示される断面を有するリール脚１Ａは、例えば以下のようにして製造される。まず、図２の（ｂ）に示されるように、例えば織布状のカーボンプリプレグ層である第１の外層１２を、最内層１０を構成する母材に対してその弱軸ｎ方向の一端側から当て付け、図２の（ｃ）に示されるように最内層１０の外周の一部を（弱軸ｎ方向の他端側の一部を除く外周の略全体にわたって）第１の外層１２で覆う（積層する）。この場合、最内層１０の外面（表面）は、ブラスト処理等によって粗面化されることが好ましい。また、これに加えて、最内層１０の外面に更に樹脂を塗布し、その上から外層１２が積層されても良い。
【００３２】
続いて、図２の（ｄ）に示されるように、例えば織布状のカーボンプリプレグ層である第２の外層１４を、最内層１０を構成する母材に対してその弱軸方向の他端側から当て付け、強軸ｍ方向で外層１２，１４同士が重なり合うように第１の外層１２の外周の一部を（弱軸ｎ方向の他端側では最内層１０の一部も）第２の外層１４で覆う（積層する）。その状態が図２の（ｅ）に示されている。このようにすることで、カーボンプリプレグにシワが発生しにくくなり、成形した際のボイド（巣）の発生、カーボン繊維のヨレの発生、概観模様の乱れの発生が防止できる。この状態で、テーピング工程を行ない或いは金型で締め付けて、例えば１３０℃で９０分間にわたって熱硬化させる。その後、必要に応じて仕上げ研磨やクリアー塗装を行なって、図２の（ｆ）に示される断面形態を得る。
【００３３】
なお、上記構成において、各外層１２，１４を２層ずつ設けて、積層数を２倍にしても良い。その場合、弱軸ｎ方向の外層が２つ、強軸ｍ方向の外層が４つとなり、補強効果が高められる。
【００３４】
図３にはリール脚１Ａの断面形態の第１の変形例が示されている。図３の（ａ）に示されるように、本変形例の断面は、図２の例と同様の材料構成から成る最内層１０の強軸ｍ方向の両側に第１の外層１２Ａ，１２Ａが積層され、最内層１０および第１の外層１２Ａ，１２Ａの全体を取り囲むように図２の例と同様の材料構成から成る第２の外層１４が被覆して積層される。なお、第１の外層１２Ａ，１２Ａは、織布状のカーボンプリプレグ層であっても良いが、カーボンＵＤプリプレグ層であることが好ましい（例えば、東レ社のトレカプリプレグ（品番３２５２Ｓ−１５または９０５２Ｆ−１７など）。また、第２の外層１４もカーボンＵＤプリプレグ層であっても良い。その場合、細幅（例えば５〜１０ｍｍ程度）のカーボンＵＤプリプレグ層１４を最内層１０および第１の外層１２Ａ，１２Ａの外周に螺旋状に巻回しても良い。このときの繊維方向は幅方向に対して直交する方向であることが好ましい。
【００３５】
なお、図３の（ａ）に示される断面を有するリール脚１Ａは、例えば以下のようにして製造される。まず、図３の（ｂ）に示される最内層１０を構成する母材を用意し、この母材の両側（強軸ｍ方向の両側）に例えばカーボンＵＤプリプレグ層（例えば繊維が長手方向に指向する）である第１の外層１２Ａを配置する。続いて、図３の（ｄ）に示されるように、第２の外層１４を最内層１０を構成する母材に対してその弱軸ｎ方向の一端側から当て付け、図３の（ｅ）に示されるように最内層１０および第１の外層１２Ａ，１２Ａの外周全体を第２の外層１４で覆う（積層する）。この状態で、テーピング工程を行ない或いは金型で締め付けて、例えば１３０℃で９０分間にわたって熱硬化させる。その後、必要に応じて仕上げ研磨やクリアー塗装を行なっても良い。
【００３６】
図４にはリール脚１Ａの断面形態の第２の変形例が示されている。図４の（ａ）に示されるように、本変形例の断面は、樹脂（ナイロン）、ＦＲＰ（ガラス５５％ナイロンまたはＣＦＲＰ４０％ナイロン）、または、アルミ合金（ＡＤＣ１２）によって形成される最内層２０の強軸ｍ方向の両側にチタン合金（Ｔｉ−６Ａｌ−４Ｖ）によって形成される外層２２が積層されて成る。この場合、樹脂（ナイロン）のヤング率は２．４ＧＰａ、長手方向の引張強度は７５ＭＰａであり、ＦＲＰ（ガラス５５％ナイロン）のヤング率は１８ＧＰａ、長手方向の引張強度は２１６ＭＰａであり、ＦＲＰ（ＣＦＲＰ４０％ナイロン）のヤング率は３８ＧＰａ、長手方向の引張強度は３２０ＭＰａであり、アルミ合金のヤング率は７０ＧＰａ、長手方向の引張強度は２２８ＭＰａである。一方、チタン合金のヤング率は１０６ＧＰａ、長手方向の引張強度は９８０ＭＰａである。したがって、これにより、前述した関係式σout／ρout＞σin／ρinが成り立つことになる。
【００３７】
なお、図４の（ａ）に示される断面を有するリール脚１Ａは、例えば以下のようにして製造される。まず、図４の（ｂ）に示される最内層１０を構成する母材を用意する。この母材には、強軸ｍ方向の両側に凹陥溝２０ａが形成されており、これらの凹陥溝２０ａに嵌め込むように外層２２を接着する（図４の（ｃ）および（ｄ）参照）。その後、必要に応じて仕上げ研磨やクリアー塗装を行なっても良い。
【００３８】
図５および図６は、スピニングリールの構成部材であるレバー７に対して前述した断面形態の設計理論を適用した例を示している。
【００３９】
魚釣用リールの構成部材であるレバー７は、長手方向に延在して、牽引操作がされる部分であることから、局所的に大きな曲げ応力が作用する（牽引操作すると、レバー７には、上面側７Ｕ（図５（ａ））では圧縮力が作用し、下面側７Ｄ（図５（ｃ））では引張力が作用する）。また、レバー７は、釣竿を握持した手の人差し指で牽引操作される部分であり、また、ロータ３とのスペース上の関係から、扁平な形状が要求されながら、実際の使用において剛性が高い或いは剛性バランスが良いと感じられなければならない。そのため、本実施形態のレバー７は、例えば図６に示される断面形状を有する。
なお、この実施形態における扁平形状の断面を有する長手方向に延している部分は、図５のＶ〜Ｗの範囲（Ｖ：下側に湾曲するレバー部位の下方に突出する前側頂部によって規定される前端境界部、Ｗ：下側に湾曲するレバー部位の下方に突出する後側頂部によって規定される後端境界部）である。レバー７の指掛け部７ａは、使用時において曲げモーメントが大きくないため、本発明の設計思想を適用しなくてもよい。
【００４０】
図６の（ａ）に示される断面は、扁平形状の断面を有するレバー７の部位をその長手方向に対して略垂直な方向で切断した断面のうちの１つであり、該断面の強軸に関する断面２次モーメントをＩmax、Ｉmaxと同方向の曲げ剛性をＥＩ１（Ｅはヤング率）、前記断面の弱軸に関する断面２次モーメントをＩmin、Ｉminと同方向の曲げ剛性をＥＩ２とすると、Ｉmin／Ｉmaxが最小となる部分である。そして、この断面は、少なくとも、ＥＩ２／ＥＩ１≠Ｉmin／Ｉmaxの関係、特にＥＩ２／ＥＩ１＞Ｉmin／Ｉmaxの関係が成立するように構成されている。なお、前述の理由から、本例においては、Ｉmin／Ｉmaxが最小である部分を選定する上で、指掛け部７ａは除外される。
【００４１】
上記関係式を成り立たせるための具体的な手段として、図６の例において、断面は、構成材料が互いに同一の２つの層３０，３２を積層して成り、各層３０，３２は、平均繊維長さが１．０ｍｍ〜１０．０ｍｍのカーボンの短繊維をマトリクス樹脂に含浸した繊維強化樹脂から成る。長手方向に指向する繊維の比率は、最内層（テンダム層）３２よりも外層（直行層）３０の方が高い。また、外層３０の強軸ｍ方向の肉厚ｔ１は、外層３０の弱軸ｎ方向の肉厚ｔ２よりも厚い。特に、この例では、最内層３２の長手方向のヤング率をＥr、長手方向の引張強度をσrとし、外層３０の長手方向のヤング率をＥd、長手方向の引張強度をσdとすると、Ｅd＞Ｅrおよびσd＞σrが成り立つ。
【００４２】
より具体的には、レバー７は、短繊維を３０〜６０質量％の範囲でマトリクス樹脂に含浸した繊維強化樹脂によって成形されており、軽量化が図られている。この場合、前記マトリクス樹脂は、熱可塑性樹脂であるポリアミド樹脂を主成分としたもので構成することが可能であるが、それ以外の熱可塑性樹脂、例えば、ポリブチレンテレフタレート、ポリエチレンテレフタレート、ポリトリメチレンテレフタレート等のポリエステル樹脂；ポリフェニレンエーテル；ポリアセタール；ポリカーボネート等の熱可塑性樹脂を含有していても良い。更には、これらの材料に加えて、流動改質剤、帯電防止剤、離型剤、酸化防止剤などの添加剤を含有していても良い。
【００４３】
また、前記マトリクス樹脂に多数本混入される強化繊維は、例えば、ＰＡＮ系またはピッチ系の炭素繊維、具体的には、断面が円形状（真円以外にも形成時の誤差等によって、多少非円形のものが含まれていても良く、短長軸比が１：１．００〜１．０２程度のものであっても良い）で、図６の（ｂ）および（ｃ）に示すように、いずれかの領域で単位体積を考慮した場合、平均繊維径が４μｍ〜１０μｍ、平均繊維長さが１．０ｍｍ〜１０．０ｍｍの範囲となる短繊維が用いられている（これらの短繊維は、上記のようにマトリクス樹脂に対して３０〜６０質量％の範囲で含有されている）。なお、混入される強化繊維については、弾性率が２３０〜５００ＧＰａのものを用いることが好ましい。
【００４４】
ここで、強化繊維の大きさを上記した範囲に設定したのは、強化繊維の平均繊維径が４μｍ、平均繊維長さが１．０ｍｍよりも小さくなると、繊維強化樹脂として所定の弾性率を得るためには、多量の繊維を混入する必要があり、成形性（流動性）が悪くなる傾向があり、また、平均繊維径が１０μｍ、平均繊維長さが１０．０ｍｍよりも大きくなると、繊維が大きすぎるため、成形性（流動性）が悪くなる傾向があるためである。すなわち、平均繊維径が４μｍ〜１０μｍ、平均繊維長さが１．０ｍｍ〜１０．０ｍｍの範囲の短繊維を用いることで、金型に対して射出成形する際、繊維強化樹脂の流動性の低下が抑制され、これにより強化繊維が満遍なく行き渡って良好な形態を成形することが可能になるとともに、レバー７の比強度、比剛性を効果的に高めることが可能となる。なお、特に好ましい範囲は、平均繊維径が４．０μｍ〜７μｍ、平均繊維長さが１．５ｍｍ〜４．０ｍｍである。
【００４５】
また、強化繊維の含有量をマトリクス樹脂に対して３０質量％以上にすることで、充分な曲げ剛性を得ることが可能となり、６０質量％以下にすることで、一般的な溶融混練装置によって安定して押し出し成形（射出成形）することが可能となる。
【００４６】
上記したように、レバー７は、長手方向に延在する形状となり、上記した繊維強化樹脂によって一体成形される。この場合、レバー７は、長手方向に対して直角方向を断面視した際、表層側に、短長軸長比１：１〜１：１．１５５となる略円形状となる短繊維３５の比率が多い外層３０が形成され、かつ、その内層側に、外層３０の短繊維と比較してランダムに指向した短繊維３６を多く含む最内層３２が形成されるように成形されている。
【００４７】
本実施形態では、図６の（ａ）に示すように、外層３０がレバー７の表面から所定の深さ囲繞しており、その内側にコアとなって最内層３２が形成されている。外層３０は、表層側に位置する層であり、図６の（ｂ）および（ｃ）に示すように、強化繊維である短繊維３５が略円形となった状態、すなわち、多数混入される短繊維が、概ね長手方向に沿った状態（全体として長手方向に沿った状態）となるように配列されていれば良く、具体的には、ある程度の曲げ剛性が確保されるように、多数配列されている短繊維は、長手方向に対して直角な方向で断面視した際、短長軸長比１：１〜１：１．１５５となる略円形状となる短繊維の比率がその層内において多い状態となっていれば良い。
【００４８】
なお、短長軸長比が、１：１．１５５以上になってしまうと、短繊維は、長手方向に対して３０°以上傾いた状態となってしまうため、曲げ剛性を向上する上では、十分な配列状態でなくなってしまう。
【００４９】
上記したレバー７により、曲げ方向について影響が大きい（断面２次モーメントへの影響が大きい）外層３０が効果的に強化され、その内層側（最内層３２）には、短繊維がランダムに指向した状態を多数含むため、曲げ方向以外の負荷に対する強度が得られるようになる。
【００５０】
すなわち、レバー（構成部材）７として軽量化を図りながら、単なる曲げ負荷方向の比強度、比剛性の向上のみならず、せん断方向の負荷や長手方向への圧縮力が生じた際の縦割れに対しても強化され、更に、捩じり負荷についても強化を図ることが可能となる。
【００５１】
なお、外層３０は、上記した短長軸長比１：１〜１：１．１５５となる略円形状となる短繊維３５の比率が、その層の断面に現れる繊維数の５０％以上を占めるようにすることで、より比強度、比剛性に優れた構成部材とすることが可能である。
【００５２】
また、外層３０と最内層３２との間（境界Ｒ）は、長手方向に対して直角方向、かつ、最も近い外表面Ｐに対して平行な方向に指向する短繊維（図４において、そのような繊維を符号３６ａで示す）が多数存在するように形成しておくことが好ましい。
【００５３】
このように、外層３０と最内層３２との境界Ｒに、そのような方向性のある短繊維を多数存在させておくことで、レバー７の縦割れを効果的に抑制することができ、かつ、捩じり剛性の向上が図れ、より捩じり負荷に強い構造とすることが可能である。
【００５４】
なお、本実施形態において、外層３０の強軸ｍ方向の肉厚ｔ１を外層３０の弱軸ｎ方向の肉厚ｔ２よりも厚くするには、例えば、金型内へ流入される成形材料が金型と接触する表面側から徐々に冷却硬化されることに鑑み、強軸ｍ方向で金型温度を高く設定し、弱軸ｎ方向で金型温度を低く設定すれば良い。また、各部位の金型温度の冷却速度を各々調整する方法も可能である。
【００５５】
図７および図８は、スピニングリールの構成部材であるハンドル５に対して前述した断面形態の設計理論を適用した例を示している。
【００５６】
魚釣用リールの構成部材であるハンドル５は、長手方向に延在して、手で回転操作される部分であることから、操作性を向上させる形状や把持時のフィット感を与える形状を実現しつつ、実際の使用において剛性が高い或いは剛性バランスが良いと感じられなければならない。そのため、本実施形態のハンドル５は、例えば図８に示される断面形状を有する。
なお、ハンドル５のうち、扁平形状の断面を有する長手方向に延在している部分は、図７のＸ〜Ｙの範囲（Ｘ：リール本体１に対して略垂直に接続される太径部５ｂから略直交して延び始める湾曲起点部によって規定される基端境界部、Ｙ：ハンドル５の把持部５ａと接続するために太径部５ｂと略平行に屈曲し始める先端境界部）である。
【００５７】
図８に示される断面は、扁平形状の断面を有するハンドル５の部位をその長手方向に対して略垂直な方向で切断した断面のうちの１つであり、該断面の強軸に関する断面２次モーメントをＩmax、Ｉmaxと同方向の曲げ剛性をＥＩ１（Ｅはヤング率）、前記断面の弱軸に関する断面２次モーメントをＩmin、Ｉminと同方向の曲げ剛性をＥＩ２とすると、Ｉmin／Ｉmaxが最小となる部分である。そして、この断面は、少なくとも、ＥＩ２／ＥＩ１≠Ｉmin／Ｉmaxの関係が成立するように構成されている。
【００５８】
上記関係式を成り立たせるための具体的な手段は前述したリール脚１Ａの場合と同じである。すなわち、図８の断面は、図心Ｇを含む最も内側の最内層１０と、最内層１０の外周を部分的に取り囲む第１の外層１２と、最内層１０および第１の外層１２を部分的に取り囲む第２の外層１４とから成り、弱軸ｎ方向で２つの外層１２，１４が重なり合っている。これにより、前述したリール脚１Ａと同様、ＥＩ２／ＥＩ１≠Ｉmin／Ｉmaxの関係が成り立つ。なお、本例では、前述したリール脚１Ａとは剛性設計の目的が異なり、ＥＩ２／ＥＩ１＜Ｉmin／Ｉmaxの関係となっている。これにより、ハンドル回転時にかかる負荷（曲げモーメント）に対して有効に機能する。
【符号の説明】
【００５９】
１Ａ リール脚
５ ハンドル
７ レバー
１０，２０，３２ 最内層
１２，１４，２２，３０ 外層
【技術分野】
【０００１】
本発明は、例えば、スピニングリールのリール脚、ハンドル、レバーブレーキのレバーのような魚釣用リールの構成部材に関する。
【背景技術】
【０００２】
上記したような魚釣用リールの構成部材として、軽量化を図るべく繊維強化樹脂を用いて補強することが知られている。例えば、特許文献１には、リール本体を熱可塑性合成樹脂でインジェクション成形すると共に、所定位置（リール取付脚）の周面に熱硬化性樹脂含浸の繊維補強層を形成した構成が開示されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】実開昭５７−１８３６２号
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
上記した特許文献１に開示されている技術によれば、繊維補強層によって補強効果が得られるものの、全方向に補強されるため、その断面（リール取付脚の断面）の形状で剛性値の方向性が決定されてしまう。
【０００５】
人は、一般に、例えば扁平断面のレバーを操作する際、縦方向の剛性と横方向の剛性とを相対的に感じるため、剛性が低い方向の剛性値の絶対値を大きくしても、相対的に剛性の低い方向については、「しっかりしていない」と感じてしまう。そのため、特に、操作性を向上させた形状や把持時のフィット感を与える形状を提供するために、断面を極端な扁平形状にして、強軸（構造力学上、断面２次モーメントが最大となる軸）および弱軸（構造力学上、断面２次モーメントが最小となる軸）に関する断面２次モーメントの差が大きくなり過ぎてしまう場合には、相対的に剛性の低い方向について「しっかりしていない」と感じられる場合がある。
【０００６】
すなわち、魚釣用リールの構成部材においては、従来から、操作性を向上させる形状と、剛性が高い或いは剛性バランスが良いと感じられる「しっかり感」とを両立させることが困難であった。
【０００７】
本発明は、前記事情に着目してなされたものであり、その目的とするところは、操作性を向上させる形状や把持時のフィット感を与える形状を実現しつつ、実際の使用において剛性バランスが良いと感じられ得る魚釣用リールの構成部材を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
前記課題を解決するために、請求項１に記載の発明は、扁平形状の断面を有する長手方向に延在する魚釣用リールの構成部材であって、その長手方向に対して略垂直な方向で切断した断面の強軸に関する断面２次モーメントをＩmax、Ｉmaxと同方向の曲げ剛性をＥＩ１、前記断面の弱軸に関する断面２次モーメントをＩmin、Ｉminと同方向の曲げ剛性をＥＩ２とすると、少なくともＩmin／Ｉmaxが最小である部分において、ＥＩ２／ＥＩ１≠Ｉmin／Ｉmaxの関係が成り立つことを特徴とする。
この請求項１に記載の発明によれば、ＥＩ２／ＥＩ１≠Ｉmin／Ｉmaxの関係を前提とすることにより、すなわち、形状に依存する強軸・弱軸に関する断面２次モーメントの比率とこれらの断面２次モーメントと同方向の曲げ剛性の比率との間の一致関係を排除することにより、形状と剛性とをそれぞれ独立して設計できるようになるため、操作性を向上させる形状や把持時のフィット感を与える形状を実現しつつ、その形状部位に必要な剛性を方向に応じて配分して、実際の使用において剛性バランスが良いと人に感じさせることができる（不快な振動、剛性不足による「しっかり感」不足を排除できる）。なお、上記構成において、所定の方法で選定される「Ｉmin／Ｉmaxが最小である部分」は、構成部材の形態に応じて、長手方向において１箇所存在し、あるいは、所定の長手方向範囲にわたって存在する場合もある。
【０００９】
また、請求項２に記載の発明は、請求項１に記載の発明において、ＥＩ２／ＥＩ１＞Ｉmin／Ｉmaxの関係が成り立つことを特徴とする。
この請求項２に記載の発明によれば、請求項１に記載の発明と同様の作用効果が得られるとともに、リール脚やレバーなど、扁平断面の薄い方向の剛性を集中的に高めることが可能になる。
【００１０】
また、請求項３に記載の発明は、請求項１または請求項２に記載の発明において、前記断面は、構成材料が互いに異なる複数の層を積層して成り、前記強軸方向の積層数と前記弱軸方向の積層数とが互いに異なることを特徴とする。
この請求項３に記載の発明によれば、請求項１または請求項２に記載の発明と同様の作用効果が得られるとともに、断面を材料の異なる複数の層で構成するため、ＥＩ２／ＥＩ１≠Ｉmin／Ｉmax（または、ＥＩ２／ＥＩ１＞Ｉmin／Ｉmax）の関係を成り立たせる設計の自由度を大きくすることができる。
【００１１】
また、請求項４に記載の発明は、請求項１ないし請求項３のいずれか１項に記載の発明において、前記断面は、構成材料が互いに異なる複数の層を積層して成るとともに、各層の前記長手方向における引張弾性率が互いに異なり、最も内側の最内層を構成する材料の前記長手方向における引張弾性率および比重をそれぞれＥinおよびρinとし、最内層よりも外側に位置される外層を構成する材料の前記長手方向における引張弾性率および比重をそれぞれＥoutおよびρoutとすると、Ｅout／ρout＞Ｅin／ρinの関係が成り立つことを特徴とする。
【００１２】
この請求項４に記載の発明によれば、請求項１ないし請求項３のいずれか１項に記載の発明と同様の作用効果が得られるとともに、特に断面２次モーメントへの影響が大きい外層における材料の比重に対する引張弾性率の比率を、最内層における材料の比重に対する引張弾性率の比率よりも大きくすることにより、重量を考慮しながら（軽量化を図りながら）ＥＩ２／ＥＩ１≠Ｉmin／Ｉmax（または、ＥＩ２／ＥＩ１＞Ｉmin／Ｉmax）の関係を成り立たせることができる。
【００１３】
また、請求項５に記載の発明は、請求項１ないし請求項４のいずれか１項に記載の発明において、前記断面は、構成材料が互いに異なる複数の層を積層して成るとともに、各層の前記長手方向における引張弾性率が互いに異なり、最も内側の最内層を構成する材料の前記長手方向における引張強度および比重をそれぞれσinおよびρinとし、最内層よりも外側に位置される外層を構成する材料の前記長手方向における引張強度および比重をそれぞれσoutおよびρoutとすると、σout／ρout＞σin／ρinの関係が成り立つことを特徴とする。
【００１４】
この請求項５に記載の発明によれば、請求項１ないし請求項４のいずれか１項に記載の発明と同様の作用効果が得られるとともに、特に断面２次モーメントへの影響が大きい外層における材料の比重に対する引張強度の比率を、最内層における材料の比重に対する引張強度の比率よりも大きくすることにより、重量を考慮しながら（軽量化を図りながら）ＥＩ２／ＥＩ１≠Ｉmin／Ｉmax（または、ＥＩ２／ＥＩ１＞Ｉmin／Ｉmax）の関係を成り立たせることができるとともに、強度の向上を図ることもできる（強度が一定でも断面を小さくできる）。
【００１５】
また、請求項６に記載の発明は、請求項４または請求項５に記載の発明において、前記外層を構成する材料は、カーボン長繊維をマトリクス樹脂中に含浸して成る繊維強化樹脂であることを特徴とする。
【００１６】
この請求項６に記載の発明によれば、請求項４または請求項５に記載の発明と同様の作用効果が得られるとともに、カーボン長繊維によって補強される樹脂を外層に使用するため、比剛性および比強度に優れたリール構成部材を実現できる。
【００１７】
また、請求項７に記載の発明は、請求項１または請求項２に記載の発明において、構成部材は、平均繊維長さが１．０ｍｍ〜１０．０ｍｍのカーボンの短繊維をマトリクス樹脂に含浸した繊維強化樹脂によって成形され、前記断面は、内層と、前記長手方向に指向する繊維の比率が前記内層よりも高い外層とから成り、前記外層の前記強軸方向の肉厚と前記弱軸方向の肉厚とが異なることを特徴とする。
【００１８】
この請求項７に記載の発明によれば、請求項１または請求項２に記載の発明と同様の作用効果が得られるとともに、カーボン繊維強化樹脂を外層に使用するため、比剛性および比強度に優れたリール構成部材を実現できる上、１回の成型で生産でき、生産性が高い。
【発明の効果】
【００１９】
本発明によれば、操作性を向上させる形状や把持時のフィット感を与える形状を実現しつつ、実際の使用において剛性バランスが良いと感じられ得る魚釣用リールの構成部材を提供できる。
【図面の簡単な説明】
【００２０】
【図１】本発明の一実施形態に係る構成部材を含む魚釣用リールの側面図である。
【図２】（ａ）は図１に示される魚釣用リールのリール脚のＡ−Ａ線に沿う断面図、（ｂ）は（ａ）のリール脚を製造するための第１の工程時の断面図、（ｃ）は（ａ）のリール脚を製造するための第２の工程時の断面図、（ｄ）は（ａ）のリール脚を製造するための第３の工程時の断面図、（ｅ）は（ａ）のリール脚を製造するための第４の工程時の断面図、（ｆ）は（ａ）のリール脚を製造するための第５の工程時の断面図である。
【図３】（ａ）は図１に示される魚釣用リールのリール脚の第１の変形例のＡ−Ａ線に沿う断面図、（ｂ）は（ａ）のリール脚を製造するための第１の工程時の断面図、（ｃ）は（ａ）のリール脚を製造するための第２の工程時の断面図、（ｄ）は（ａ）のリール脚を製造するための第３の工程時の断面図、（ｅ）は（ａ）のリール脚を製造するための第４の工程時の断面図である。
【図４】（ａ）は図１に示される魚釣用リールのリール脚の第２の変形例のＡ−Ａ線に沿う断面図、（ｂ）は（ａ）のリール脚を製造するための第１の工程時の断面図、（ｃ）は（ａ）のリール脚を製造するための第２の工程時の断面図、（ｄ）は（ａ）のリール脚を製造するための第３の工程時の断面図である。
【図５】図１に示す魚釣用リールのレバーを示す図であり、（ａ）は上面図、（ｂ）は側面図、（ｃ）は裏面図である。
【図６】（ａ）は図５の（ｂ）のＢ−Ｂ線に沿う断面図、（ｂ）は（ａ）のＰ部の要部拡大図、（ｃ）は（ａ）のＱ部の要部拡大図である。
【図７】図１に示す魚釣用リールのハンドルを示す図であり、（ａ）は側面図、（ｂ）は上面図、（ｃ）は裏面図である。
【図８】図７の（ｂ）のＣ−Ｃ線に沿う断面図である。
【発明を実施するための形態】
【００２１】
以下、添付図面を参照して本発明に係る魚釣用リールの構成部材の実施形態について説明する。なお、以下では、魚釣用リールを、一般的に知られているレバーブレーキタイプのスピニングリールとして例示し、構成部材を、リール脚、ロータブレーキを作動させるレバー、ハンドルとして説明する。
【００２２】
図１には、本発明の一実施形態に係る構成部材を含む魚釣用リールが示されている。図示のように、魚釣用リールのリール本体１には、釣糸案内部（図示せず）を具備し回転駆動されるロータ３と、ロータ３の回転駆動と同期して前後動されるスプール４が設けられている。
【００２３】
リール本体１内には、ハンドル軸が軸受を介して回転可能に支持されており、ハンドル軸の端部には、巻き取り操作されるハンドル５が装着されている。また、前記リール本体１には、釣竿に固定されるリール脚１Ａが一体形成されると共に、リール脚１Ａに対して牽引操作が可能なレバー７が回動可能に装着されており、レバー７を牽引操作することで、前記ロータ３の回転に制動力を付与することが可能となっている。
【００２４】
なお、上記構成において、リール脚１Ａ、ハンドル５、および、レバー７はいずれも、魚釣用リールの構成部材となる。
上記構成において、魚釣用リールの構成部材であるリール脚１Ａは、扁平形状の断面を有して長手方向に延在するとともに、釣竿に対してリール本体１を支えつつ、一般にリールを握持する手の指間で挟持される部分であることから、操作性を向上させる形状や把持時のフィット感を与える形状を実現しつつ、実際の使用において剛性が高い或いは剛性バランスが良いと感じられなければならない。そのため、本実施形態のリール脚１Ａは、例えば図２に示される断面形態を有する。なお、リール脚１Ａとは、図１に示されるように、釣竿のリール取付部（リールシート；図示せず）に載置される水平な載置部９へと移行するために垂直方向から湾曲し始める直前のリール脚１Ａの上端境界部Ｐ（湾曲Ｒの終点）と、リール本体１とリール脚１Ａとの接続部であるリール脚１Ａの下端境界部Ｑとによって長手方向範囲が画定される部分Ｓを言う。
【００２５】
図２の（ａ）に示される断面は、扁平形状の断面を有するリール脚１Ａをその長手方向に対して略垂直な方向で切断した断面の１つであり、該断面の強軸に関する断面２次モーメントをＩmax、Ｉmaxと同方向の曲げ剛性をＥＩ１（Ｅはヤング率）、前記断面の弱軸に関する断面２次モーメントをＩmin、Ｉminと同方向の曲げ剛性をＥＩ２とすると、Ｉmin／Ｉmaxが最小となる部分である。そして、この断面は、少なくとも、ＥＩ２／ＥＩ１≠Ｉmin／Ｉmaxの関係、特にＥＩ２／ＥＩ１＞Ｉmin／Ｉmaxの関係が成立するように構成されている。なお、前述したが、強軸とは、構造力学上、断面２次モーメントが最大となる軸のことであり、また、弱軸とは、構造力学上、断面２次モーメントが最小となる軸のことである。また、図１および図２には、断面の方向を規定するため、リールの前後方向が矢印で示されている。
【００２６】
上記関係式を成り立たせるための具体的な手段として、図２の例において、断面は、構成材料が互いに異なる複数の層１０，１２，１４を積層して成り、強軸ｍ方向の積層数（この例では、層１０，１２，１４の３層）と弱軸ｎ方向の積層数（この例では、層１０，１２の２層）とが互いに異なっている（強軸ｍ方向の積層数が弱軸ｎ方向の積層数よりも多い）。
【００２７】
より具体的には、図２に示されるリール脚１Ａの断面は、図心Ｇを含む最も内側の最内層１０と、最内層１０の外周を部分的に取り囲む第１の外層１２と、最内層１０および第１の外層１２を部分的に取り囲む第２の外層１４とから成る。最内層１０を構成する材料は、例えばＡＢＳ、ポリアミド、ポリカーボネートなどの樹脂またはＦＲＰであり、カーボン繊維またはガラス繊維の短繊維が含浸されていても良い。また、最内層１０の構成材料は、アルミ合金（例えば、ダイキャスト用材料であるＡＤＣ１２など）であっても良い。一方、外層１２，１４を構成する材料は、例えば、カーボン長繊維をマトリクス樹脂中に含浸して成る繊維強化樹脂であり、カーボンの長繊維を長手方向および長手方向に対して垂直な方向に指向させることが容易である。織布状のカーボンプリプレグ層である東レ社のトレカクロス（品番ＣＯ６１５１ＢまたはＣＯ６３４３Ｂ）が好ましい。カーボン長繊維のプリプレグを用いると、高いヤング率が得られ且つ積層数の厚みを容易に調整でき有益である。なお、長手方向に繊維を指向させた一方向繊維のプリプレグを用いても良い。明確にするため、図１および図７には、プリプレグ巻回部にドット模様が施されている。
【００２８】
この図２の例の断面構成において、上記した関係式（ＥＩ２／ＥＩ１≠Ｉmin／ＩmaxまたはＥＩ２／ＥＩ１＞Ｉmin／Ｉmax）を満たす具体的な数値を挙げると、例えば、最内層１０の構成材料がＡＢＳ樹脂であり、外層１２，１４の構成材料が前記トレカクロスＣＯ６１５１Ｂである場合、ＥＩ２＝５３６７Ｎ・ｍ、ＥＩ１＝８４７５Ｎ・ｍ、Ｉmin＝５１２ｍｍ３、Ｉmax＝１１５２ｍｍ３となり、ＥＩ２／ＥＩ１＞Ｉmin／Ｉmax（ＥＩ２／ＥＩ１≠Ｉmin／Ｉmax）となる。
【００２９】
また、上記した断面構成では、各層１０，１２，１４の前記長手方向における引張弾性率が互いに異なり、最内層１０を構成する材料の前記長手方向における引張弾性率および比重をそれぞれＥinおよびρinとし、最内層１０よりも外側に位置される外層１２，１４（外層１２，１４の構成材料が互いに異なる場合には、一方の外層１２または１４のみであっても良い）を構成する材料の前記長手方向における引張弾性率および比重をそれぞれＥoutおよびρoutとすると、Ｅout／ρout＞Ｅin／ρinの関係が成り立つことが好ましい。この関係式を満たす具体的な数値を挙げると、例えば、最内層１０の構成材料がＡＢＳ樹脂であり、外層１２，１４の構成材料が前記トレカクロスＣＯ６１５１Ｂである場合、Ｅout＝５０ＧＰａ、ρout＝１．５、Ｅin＝２．３ＧＰａ、ρin＝１．０５となり、Ｅout／ρout＞Ｅin／ρinとなる。無論、この場合、上記した関係式（ＥＩ２／ＥＩ１≠Ｉmin／ＩmaxまたはＥＩ２／ＥＩ１＞Ｉmin／Ｉmax）も満たされる。
【００３０】
また、上記した断面構成では、各層１０，１２，１４の前記長手方向における引張弾性率が互いに異なり、最内層１０を構成する材料の前記長手方向における引張強度および比重をそれぞれσinおよびρinとし、最内層１０よりも外側に位置される外層１２，１４（外層１２，１４の構成材料が互いに異なる場合には、一方の外層１２または１４のみであっても良い）を構成する材料の前記長手方向における引張強度および比重をそれぞれσoutおよびρoutとすると、σout／ρout＞σin／ρinの関係が成り立つことが好ましい。この関係式を満たす具体的な数値を挙げると、例えば、最内層１０の構成材料がＡＢＳ樹脂であり、外層１２，１４の構成材料が前記トレカクロスＣＯ６１５１Ｂである場合、σout＝５００ＭＰａ、ρout＝１．５、σin＝４０ＭＰａ、ρin＝１．０５となり、σout／ρout＞σin／ρinとなる。無論、この場合、上記した関係式（ＥＩ２／ＥＩ１≠Ｉmin／ＩmaxまたはＥＩ２／ＥＩ１＞Ｉmin／Ｉmax）も満たされる。
【００３１】
なお、図２の（ａ）に示される断面を有するリール脚１Ａは、例えば以下のようにして製造される。まず、図２の（ｂ）に示されるように、例えば織布状のカーボンプリプレグ層である第１の外層１２を、最内層１０を構成する母材に対してその弱軸ｎ方向の一端側から当て付け、図２の（ｃ）に示されるように最内層１０の外周の一部を（弱軸ｎ方向の他端側の一部を除く外周の略全体にわたって）第１の外層１２で覆う（積層する）。この場合、最内層１０の外面（表面）は、ブラスト処理等によって粗面化されることが好ましい。また、これに加えて、最内層１０の外面に更に樹脂を塗布し、その上から外層１２が積層されても良い。
【００３２】
続いて、図２の（ｄ）に示されるように、例えば織布状のカーボンプリプレグ層である第２の外層１４を、最内層１０を構成する母材に対してその弱軸方向の他端側から当て付け、強軸ｍ方向で外層１２，１４同士が重なり合うように第１の外層１２の外周の一部を（弱軸ｎ方向の他端側では最内層１０の一部も）第２の外層１４で覆う（積層する）。その状態が図２の（ｅ）に示されている。このようにすることで、カーボンプリプレグにシワが発生しにくくなり、成形した際のボイド（巣）の発生、カーボン繊維のヨレの発生、概観模様の乱れの発生が防止できる。この状態で、テーピング工程を行ない或いは金型で締め付けて、例えば１３０℃で９０分間にわたって熱硬化させる。その後、必要に応じて仕上げ研磨やクリアー塗装を行なって、図２の（ｆ）に示される断面形態を得る。
【００３３】
なお、上記構成において、各外層１２，１４を２層ずつ設けて、積層数を２倍にしても良い。その場合、弱軸ｎ方向の外層が２つ、強軸ｍ方向の外層が４つとなり、補強効果が高められる。
【００３４】
図３にはリール脚１Ａの断面形態の第１の変形例が示されている。図３の（ａ）に示されるように、本変形例の断面は、図２の例と同様の材料構成から成る最内層１０の強軸ｍ方向の両側に第１の外層１２Ａ，１２Ａが積層され、最内層１０および第１の外層１２Ａ，１２Ａの全体を取り囲むように図２の例と同様の材料構成から成る第２の外層１４が被覆して積層される。なお、第１の外層１２Ａ，１２Ａは、織布状のカーボンプリプレグ層であっても良いが、カーボンＵＤプリプレグ層であることが好ましい（例えば、東レ社のトレカプリプレグ（品番３２５２Ｓ−１５または９０５２Ｆ−１７など）。また、第２の外層１４もカーボンＵＤプリプレグ層であっても良い。その場合、細幅（例えば５〜１０ｍｍ程度）のカーボンＵＤプリプレグ層１４を最内層１０および第１の外層１２Ａ，１２Ａの外周に螺旋状に巻回しても良い。このときの繊維方向は幅方向に対して直交する方向であることが好ましい。
【００３５】
なお、図３の（ａ）に示される断面を有するリール脚１Ａは、例えば以下のようにして製造される。まず、図３の（ｂ）に示される最内層１０を構成する母材を用意し、この母材の両側（強軸ｍ方向の両側）に例えばカーボンＵＤプリプレグ層（例えば繊維が長手方向に指向する）である第１の外層１２Ａを配置する。続いて、図３の（ｄ）に示されるように、第２の外層１４を最内層１０を構成する母材に対してその弱軸ｎ方向の一端側から当て付け、図３の（ｅ）に示されるように最内層１０および第１の外層１２Ａ，１２Ａの外周全体を第２の外層１４で覆う（積層する）。この状態で、テーピング工程を行ない或いは金型で締め付けて、例えば１３０℃で９０分間にわたって熱硬化させる。その後、必要に応じて仕上げ研磨やクリアー塗装を行なっても良い。
【００３６】
図４にはリール脚１Ａの断面形態の第２の変形例が示されている。図４の（ａ）に示されるように、本変形例の断面は、樹脂（ナイロン）、ＦＲＰ（ガラス５５％ナイロンまたはＣＦＲＰ４０％ナイロン）、または、アルミ合金（ＡＤＣ１２）によって形成される最内層２０の強軸ｍ方向の両側にチタン合金（Ｔｉ−６Ａｌ−４Ｖ）によって形成される外層２２が積層されて成る。この場合、樹脂（ナイロン）のヤング率は２．４ＧＰａ、長手方向の引張強度は７５ＭＰａであり、ＦＲＰ（ガラス５５％ナイロン）のヤング率は１８ＧＰａ、長手方向の引張強度は２１６ＭＰａであり、ＦＲＰ（ＣＦＲＰ４０％ナイロン）のヤング率は３８ＧＰａ、長手方向の引張強度は３２０ＭＰａであり、アルミ合金のヤング率は７０ＧＰａ、長手方向の引張強度は２２８ＭＰａである。一方、チタン合金のヤング率は１０６ＧＰａ、長手方向の引張強度は９８０ＭＰａである。したがって、これにより、前述した関係式σout／ρout＞σin／ρinが成り立つことになる。
【００３７】
なお、図４の（ａ）に示される断面を有するリール脚１Ａは、例えば以下のようにして製造される。まず、図４の（ｂ）に示される最内層１０を構成する母材を用意する。この母材には、強軸ｍ方向の両側に凹陥溝２０ａが形成されており、これらの凹陥溝２０ａに嵌め込むように外層２２を接着する（図４の（ｃ）および（ｄ）参照）。その後、必要に応じて仕上げ研磨やクリアー塗装を行なっても良い。
【００３８】
図５および図６は、スピニングリールの構成部材であるレバー７に対して前述した断面形態の設計理論を適用した例を示している。
【００３９】
魚釣用リールの構成部材であるレバー７は、長手方向に延在して、牽引操作がされる部分であることから、局所的に大きな曲げ応力が作用する（牽引操作すると、レバー７には、上面側７Ｕ（図５（ａ））では圧縮力が作用し、下面側７Ｄ（図５（ｃ））では引張力が作用する）。また、レバー７は、釣竿を握持した手の人差し指で牽引操作される部分であり、また、ロータ３とのスペース上の関係から、扁平な形状が要求されながら、実際の使用において剛性が高い或いは剛性バランスが良いと感じられなければならない。そのため、本実施形態のレバー７は、例えば図６に示される断面形状を有する。
なお、この実施形態における扁平形状の断面を有する長手方向に延している部分は、図５のＶ〜Ｗの範囲（Ｖ：下側に湾曲するレバー部位の下方に突出する前側頂部によって規定される前端境界部、Ｗ：下側に湾曲するレバー部位の下方に突出する後側頂部によって規定される後端境界部）である。レバー７の指掛け部７ａは、使用時において曲げモーメントが大きくないため、本発明の設計思想を適用しなくてもよい。
【００４０】
図６の（ａ）に示される断面は、扁平形状の断面を有するレバー７の部位をその長手方向に対して略垂直な方向で切断した断面のうちの１つであり、該断面の強軸に関する断面２次モーメントをＩmax、Ｉmaxと同方向の曲げ剛性をＥＩ１（Ｅはヤング率）、前記断面の弱軸に関する断面２次モーメントをＩmin、Ｉminと同方向の曲げ剛性をＥＩ２とすると、Ｉmin／Ｉmaxが最小となる部分である。そして、この断面は、少なくとも、ＥＩ２／ＥＩ１≠Ｉmin／Ｉmaxの関係、特にＥＩ２／ＥＩ１＞Ｉmin／Ｉmaxの関係が成立するように構成されている。なお、前述の理由から、本例においては、Ｉmin／Ｉmaxが最小である部分を選定する上で、指掛け部７ａは除外される。
【００４１】
上記関係式を成り立たせるための具体的な手段として、図６の例において、断面は、構成材料が互いに同一の２つの層３０，３２を積層して成り、各層３０，３２は、平均繊維長さが１．０ｍｍ〜１０．０ｍｍのカーボンの短繊維をマトリクス樹脂に含浸した繊維強化樹脂から成る。長手方向に指向する繊維の比率は、最内層（テンダム層）３２よりも外層（直行層）３０の方が高い。また、外層３０の強軸ｍ方向の肉厚ｔ１は、外層３０の弱軸ｎ方向の肉厚ｔ２よりも厚い。特に、この例では、最内層３２の長手方向のヤング率をＥr、長手方向の引張強度をσrとし、外層３０の長手方向のヤング率をＥd、長手方向の引張強度をσdとすると、Ｅd＞Ｅrおよびσd＞σrが成り立つ。
【００４２】
より具体的には、レバー７は、短繊維を３０〜６０質量％の範囲でマトリクス樹脂に含浸した繊維強化樹脂によって成形されており、軽量化が図られている。この場合、前記マトリクス樹脂は、熱可塑性樹脂であるポリアミド樹脂を主成分としたもので構成することが可能であるが、それ以外の熱可塑性樹脂、例えば、ポリブチレンテレフタレート、ポリエチレンテレフタレート、ポリトリメチレンテレフタレート等のポリエステル樹脂；ポリフェニレンエーテル；ポリアセタール；ポリカーボネート等の熱可塑性樹脂を含有していても良い。更には、これらの材料に加えて、流動改質剤、帯電防止剤、離型剤、酸化防止剤などの添加剤を含有していても良い。
【００４３】
また、前記マトリクス樹脂に多数本混入される強化繊維は、例えば、ＰＡＮ系またはピッチ系の炭素繊維、具体的には、断面が円形状（真円以外にも形成時の誤差等によって、多少非円形のものが含まれていても良く、短長軸比が１：１．００〜１．０２程度のものであっても良い）で、図６の（ｂ）および（ｃ）に示すように、いずれかの領域で単位体積を考慮した場合、平均繊維径が４μｍ〜１０μｍ、平均繊維長さが１．０ｍｍ〜１０．０ｍｍの範囲となる短繊維が用いられている（これらの短繊維は、上記のようにマトリクス樹脂に対して３０〜６０質量％の範囲で含有されている）。なお、混入される強化繊維については、弾性率が２３０〜５００ＧＰａのものを用いることが好ましい。
【００４４】
ここで、強化繊維の大きさを上記した範囲に設定したのは、強化繊維の平均繊維径が４μｍ、平均繊維長さが１．０ｍｍよりも小さくなると、繊維強化樹脂として所定の弾性率を得るためには、多量の繊維を混入する必要があり、成形性（流動性）が悪くなる傾向があり、また、平均繊維径が１０μｍ、平均繊維長さが１０．０ｍｍよりも大きくなると、繊維が大きすぎるため、成形性（流動性）が悪くなる傾向があるためである。すなわち、平均繊維径が４μｍ〜１０μｍ、平均繊維長さが１．０ｍｍ〜１０．０ｍｍの範囲の短繊維を用いることで、金型に対して射出成形する際、繊維強化樹脂の流動性の低下が抑制され、これにより強化繊維が満遍なく行き渡って良好な形態を成形することが可能になるとともに、レバー７の比強度、比剛性を効果的に高めることが可能となる。なお、特に好ましい範囲は、平均繊維径が４．０μｍ〜７μｍ、平均繊維長さが１．５ｍｍ〜４．０ｍｍである。
【００４５】
また、強化繊維の含有量をマトリクス樹脂に対して３０質量％以上にすることで、充分な曲げ剛性を得ることが可能となり、６０質量％以下にすることで、一般的な溶融混練装置によって安定して押し出し成形（射出成形）することが可能となる。
【００４６】
上記したように、レバー７は、長手方向に延在する形状となり、上記した繊維強化樹脂によって一体成形される。この場合、レバー７は、長手方向に対して直角方向を断面視した際、表層側に、短長軸長比１：１〜１：１．１５５となる略円形状となる短繊維３５の比率が多い外層３０が形成され、かつ、その内層側に、外層３０の短繊維と比較してランダムに指向した短繊維３６を多く含む最内層３２が形成されるように成形されている。
【００４７】
本実施形態では、図６の（ａ）に示すように、外層３０がレバー７の表面から所定の深さ囲繞しており、その内側にコアとなって最内層３２が形成されている。外層３０は、表層側に位置する層であり、図６の（ｂ）および（ｃ）に示すように、強化繊維である短繊維３５が略円形となった状態、すなわち、多数混入される短繊維が、概ね長手方向に沿った状態（全体として長手方向に沿った状態）となるように配列されていれば良く、具体的には、ある程度の曲げ剛性が確保されるように、多数配列されている短繊維は、長手方向に対して直角な方向で断面視した際、短長軸長比１：１〜１：１．１５５となる略円形状となる短繊維の比率がその層内において多い状態となっていれば良い。
【００４８】
なお、短長軸長比が、１：１．１５５以上になってしまうと、短繊維は、長手方向に対して３０°以上傾いた状態となってしまうため、曲げ剛性を向上する上では、十分な配列状態でなくなってしまう。
【００４９】
上記したレバー７により、曲げ方向について影響が大きい（断面２次モーメントへの影響が大きい）外層３０が効果的に強化され、その内層側（最内層３２）には、短繊維がランダムに指向した状態を多数含むため、曲げ方向以外の負荷に対する強度が得られるようになる。
【００５０】
すなわち、レバー（構成部材）７として軽量化を図りながら、単なる曲げ負荷方向の比強度、比剛性の向上のみならず、せん断方向の負荷や長手方向への圧縮力が生じた際の縦割れに対しても強化され、更に、捩じり負荷についても強化を図ることが可能となる。
【００５１】
なお、外層３０は、上記した短長軸長比１：１〜１：１．１５５となる略円形状となる短繊維３５の比率が、その層の断面に現れる繊維数の５０％以上を占めるようにすることで、より比強度、比剛性に優れた構成部材とすることが可能である。
【００５２】
また、外層３０と最内層３２との間（境界Ｒ）は、長手方向に対して直角方向、かつ、最も近い外表面Ｐに対して平行な方向に指向する短繊維（図４において、そのような繊維を符号３６ａで示す）が多数存在するように形成しておくことが好ましい。
【００５３】
このように、外層３０と最内層３２との境界Ｒに、そのような方向性のある短繊維を多数存在させておくことで、レバー７の縦割れを効果的に抑制することができ、かつ、捩じり剛性の向上が図れ、より捩じり負荷に強い構造とすることが可能である。
【００５４】
なお、本実施形態において、外層３０の強軸ｍ方向の肉厚ｔ１を外層３０の弱軸ｎ方向の肉厚ｔ２よりも厚くするには、例えば、金型内へ流入される成形材料が金型と接触する表面側から徐々に冷却硬化されることに鑑み、強軸ｍ方向で金型温度を高く設定し、弱軸ｎ方向で金型温度を低く設定すれば良い。また、各部位の金型温度の冷却速度を各々調整する方法も可能である。
【００５５】
図７および図８は、スピニングリールの構成部材であるハンドル５に対して前述した断面形態の設計理論を適用した例を示している。
【００５６】
魚釣用リールの構成部材であるハンドル５は、長手方向に延在して、手で回転操作される部分であることから、操作性を向上させる形状や把持時のフィット感を与える形状を実現しつつ、実際の使用において剛性が高い或いは剛性バランスが良いと感じられなければならない。そのため、本実施形態のハンドル５は、例えば図８に示される断面形状を有する。
なお、ハンドル５のうち、扁平形状の断面を有する長手方向に延在している部分は、図７のＸ〜Ｙの範囲（Ｘ：リール本体１に対して略垂直に接続される太径部５ｂから略直交して延び始める湾曲起点部によって規定される基端境界部、Ｙ：ハンドル５の把持部５ａと接続するために太径部５ｂと略平行に屈曲し始める先端境界部）である。
【００５７】
図８に示される断面は、扁平形状の断面を有するハンドル５の部位をその長手方向に対して略垂直な方向で切断した断面のうちの１つであり、該断面の強軸に関する断面２次モーメントをＩmax、Ｉmaxと同方向の曲げ剛性をＥＩ１（Ｅはヤング率）、前記断面の弱軸に関する断面２次モーメントをＩmin、Ｉminと同方向の曲げ剛性をＥＩ２とすると、Ｉmin／Ｉmaxが最小となる部分である。そして、この断面は、少なくとも、ＥＩ２／ＥＩ１≠Ｉmin／Ｉmaxの関係が成立するように構成されている。
【００５８】
上記関係式を成り立たせるための具体的な手段は前述したリール脚１Ａの場合と同じである。すなわち、図８の断面は、図心Ｇを含む最も内側の最内層１０と、最内層１０の外周を部分的に取り囲む第１の外層１２と、最内層１０および第１の外層１２を部分的に取り囲む第２の外層１４とから成り、弱軸ｎ方向で２つの外層１２，１４が重なり合っている。これにより、前述したリール脚１Ａと同様、ＥＩ２／ＥＩ１≠Ｉmin／Ｉmaxの関係が成り立つ。なお、本例では、前述したリール脚１Ａとは剛性設計の目的が異なり、ＥＩ２／ＥＩ１＜Ｉmin／Ｉmaxの関係となっている。これにより、ハンドル回転時にかかる負荷（曲げモーメント）に対して有効に機能する。
【符号の説明】
【００５９】
１Ａ リール脚
５ ハンドル
７ レバー
１０，２０，３２ 最内層
１２，１４，２２，３０ 外層
【特許請求の範囲】
【請求項１】
扁平形状の断面を有する長手方向に延在する魚釣用リールの構成部材であって、その長手方向に対して略垂直な方向で切断した断面の強軸に関する断面２次モーメントをＩmax、Ｉmaxと同方向の曲げ剛性をＥＩ１、前記断面の弱軸に関する断面２次モーメントをＩmin、Ｉminと同方向の曲げ剛性をＥＩ２とすると、少なくともＩmin／Ｉmaxが最小である部分において、
ＥＩ２／ＥＩ１≠Ｉmin／Ｉmax
の関係が成り立つことを特徴とする魚釣用リールの構成部材。
【請求項２】
ＥＩ２／ＥＩ１＞Ｉmin／Ｉmaxの関係が成り立つことを特徴とする請求項１に記載の魚釣用リールの構成部材。
【請求項３】
前記断面は、構成材料が互いに異なる複数の層を積層して成り、前記強軸方向の積層数と前記弱軸方向の積層数とが互いに異なることを特徴とする請求項１または請求項２に記載の魚釣用リールの構成部材。
【請求項４】
前記断面は、構成材料が互いに異なる複数の層を積層して成るとともに、各層の前記長手方向における引張弾性率が互いに異なり、最も内側の最内層を構成する材料の前記長手方向における引張弾性率および比重をそれぞれＥinおよびρinとし、最内層よりも外側に位置される外層を構成する材料の前記長手方向における引張弾性率および比重をそれぞれＥoutおよびρoutとすると、
Ｅout／ρout＞Ｅin／ρin
の関係が成り立つことを特徴とする請求項１ないし請求項３のいずれか１項に記載の魚釣用リールの構成部材。
【請求項５】
前記断面は、構成材料が互いに異なる複数の層を積層して成るとともに、各層の前記長手方向における引張弾性率が互いに異なり、最も内側の最内層を構成する材料の前記長手方向における引張強度および比重をそれぞれσinおよびρinとし、最内層よりも外側に位置される外層を構成する材料の前記長手方向における引張強度および比重をそれぞれσoutおよびρoutとすると、
σout／ρout＞σin／ρin
の関係が成り立つことを特徴とする請求項１ないし請求項４のいずれか１項に記載の魚釣用リールの構成部材。
【請求項６】
前記外層を構成する材料は、カーボン長繊維をマトリクス樹脂中に含浸して成る繊維強化樹脂であることを特徴とする請求項４または請求項５に記載の魚釣用リールの構成部材。
【請求項７】
構成部材は、平均繊維長さが１．０ｍｍ〜１０．０ｍｍのカーボン短繊維をマトリクス樹脂に含浸した繊維強化樹脂によって成形され、
前記断面は、内層と、前記長手方向に指向する繊維の比率が前記内層よりも高い外層とから成り、
前記外層の前記強軸方向の肉厚と前記弱軸方向の肉厚とが異なる、
ことを特徴とする請求項１または請求項２に記載の魚釣用リールの構成部材。
【請求項１】
扁平形状の断面を有する長手方向に延在する魚釣用リールの構成部材であって、その長手方向に対して略垂直な方向で切断した断面の強軸に関する断面２次モーメントをＩmax、Ｉmaxと同方向の曲げ剛性をＥＩ１、前記断面の弱軸に関する断面２次モーメントをＩmin、Ｉminと同方向の曲げ剛性をＥＩ２とすると、少なくともＩmin／Ｉmaxが最小である部分において、
ＥＩ２／ＥＩ１≠Ｉmin／Ｉmax
の関係が成り立つことを特徴とする魚釣用リールの構成部材。
【請求項２】
ＥＩ２／ＥＩ１＞Ｉmin／Ｉmaxの関係が成り立つことを特徴とする請求項１に記載の魚釣用リールの構成部材。
【請求項３】
前記断面は、構成材料が互いに異なる複数の層を積層して成り、前記強軸方向の積層数と前記弱軸方向の積層数とが互いに異なることを特徴とする請求項１または請求項２に記載の魚釣用リールの構成部材。
【請求項４】
前記断面は、構成材料が互いに異なる複数の層を積層して成るとともに、各層の前記長手方向における引張弾性率が互いに異なり、最も内側の最内層を構成する材料の前記長手方向における引張弾性率および比重をそれぞれＥinおよびρinとし、最内層よりも外側に位置される外層を構成する材料の前記長手方向における引張弾性率および比重をそれぞれＥoutおよびρoutとすると、
Ｅout／ρout＞Ｅin／ρin
の関係が成り立つことを特徴とする請求項１ないし請求項３のいずれか１項に記載の魚釣用リールの構成部材。
【請求項５】
前記断面は、構成材料が互いに異なる複数の層を積層して成るとともに、各層の前記長手方向における引張弾性率が互いに異なり、最も内側の最内層を構成する材料の前記長手方向における引張強度および比重をそれぞれσinおよびρinとし、最内層よりも外側に位置される外層を構成する材料の前記長手方向における引張強度および比重をそれぞれσoutおよびρoutとすると、
σout／ρout＞σin／ρin
の関係が成り立つことを特徴とする請求項１ないし請求項４のいずれか１項に記載の魚釣用リールの構成部材。
【請求項６】
前記外層を構成する材料は、カーボン長繊維をマトリクス樹脂中に含浸して成る繊維強化樹脂であることを特徴とする請求項４または請求項５に記載の魚釣用リールの構成部材。
【請求項７】
構成部材は、平均繊維長さが１．０ｍｍ〜１０．０ｍｍのカーボン短繊維をマトリクス樹脂に含浸した繊維強化樹脂によって成形され、
前記断面は、内層と、前記長手方向に指向する繊維の比率が前記内層よりも高い外層とから成り、
前記外層の前記強軸方向の肉厚と前記弱軸方向の肉厚とが異なる、
ことを特徴とする請求項１または請求項２に記載の魚釣用リールの構成部材。
【図１】
【図２】
【図３】
【図４】
【図５】
【図６】
【図７】
【図８】
【図２】
【図３】
【図４】
【図５】
【図６】
【図７】
【図８】
【公開番号】特開２０１１−１３９６５２（Ｐ２０１１−１３９６５２Ａ）
【公開日】平成２３年７月２１日（２０１１．７．２１）
【国際特許分類】
【出願番号】特願２０１０−１３２６（Ｐ２０１０−１３２６）
【出願日】平成２２年１月６日（２０１０．１．６）
【出願人】（０００００２４９５）グローブライド株式会社 (1,394)
【Ｆターム（参考）】
【公開日】平成２３年７月２１日（２０１１．７．２１）
【国際特許分類】
【出願日】平成２２年１月６日（２０１０．１．６）
【出願人】（０００００２４９５）グローブライド株式会社 (1,394)
【Ｆターム（参考）】
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