セメントクリンカの製造方法及びセメントクリンカの製造設備
【課題】セメントクリンカ製造の為の燃料供給を最小化、エネルギー回収収率を上げる。
【解決手段】回転炉（１）、プレヒータ（２）、クリンカクーラ（４）、第一熱交換器（９）を備える設備にて、プレヒータ（２）で原料を予熱、二酸化炭素を除去し、回転炉（１）からのクリンカをクリンカクーラ（４）で冷却し、クリンカクーラ（４）で生じた熱風の第一部分（二次空気）（５）を回転炉（１）へ向かわせ燃焼空気として使い、クリンカクーラ（４）で生じた熱風の第二部分（三次空気）（６）を誘導し、第一部分とは別に、燃料燃焼設備のある箇所に到達させ、クリンカクーラ（４）で生じた熱風の第三部分（過剰空気）（７）を誘導し、発電用エネルギー回収目的で第一熱交換器（９）に到達させ、更に、三次空気（６）と協働する第二熱交換器（１０）を備え、第一熱交換器（９）及び第二熱交換器（１０）に共通の流体サーキット（１２）から受ける流体を加熱する。
【解決手段】回転炉（１）、プレヒータ（２）、クリンカクーラ（４）、第一熱交換器（９）を備える設備にて、プレヒータ（２）で原料を予熱、二酸化炭素を除去し、回転炉（１）からのクリンカをクリンカクーラ（４）で冷却し、クリンカクーラ（４）で生じた熱風の第一部分（二次空気）（５）を回転炉（１）へ向かわせ燃焼空気として使い、クリンカクーラ（４）で生じた熱風の第二部分（三次空気）（６）を誘導し、第一部分とは別に、燃料燃焼設備のある箇所に到達させ、クリンカクーラ（４）で生じた熱風の第三部分（過剰空気）（７）を誘導し、発電用エネルギー回収目的で第一熱交換器（９）に到達させ、更に、三次空気（６）と協働する第二熱交換器（１０）を備え、第一熱交換器（９）及び第二熱交換器（１０）に共通の流体サーキット（１２）から受ける流体を加熱する。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、設備内でのセメントクリンカの製造方法及びそのようなセメントクリンカの製造設備に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
セメントクリンカの製造には、あらかじめ粉砕した原料を回転炉でか焼する、いわゆる乾燥焼成法が最も多く使用される。作業に必要とされるエネルギーを減少させるために、回転炉の上流及び下流に熱交換器を加えて、回転炉から出た材料及びガスに含まれている熱を直接回収する。したがって、回転炉から出た生成物の温度が１０００℃を超えるとき、焼成作業に使用されずに、これらの熱交換器から出る空気またはガスの高温ガス流の温度は、もはや３５０℃未満でしかない場合が多い。しかしながら、これらのガスは設備内に燃料の形態で導入されたエネルギーの２０〜３０％に当たる量の熱をなお含んでいる。
【０００３】
一般的に、高温ガスは、クリンカの製造に使用される原料の乾燥に利用される。しかしながら、材料の湿気が極めて高いという極めて稀な場合を除いては、乾燥作業に必要とされるのはそのうちのほんの一部の熱である。したがって、高温ガスの使用されない部分は、使用可能なエネルギーとなる。
【０００４】
失われた熱を発電後に回収することは、既に公知であり、多数の工場で実行されている。最も広く使用されている方法は、高温ガスを管から成る熱交換器の方へ向かわせる方法であり、その管内では、水が循環し、使用圧力下で熱がその水を蒸気に転化して、発電機のタービンを動かす。熱交換器内のガスの中程度の温度を考慮すると、電気へのエネルギーの全体的な変換収率は低い。
【０００５】
熱交換器の性能を改良するために、水を例えばペンタンに替えることが公知である。この改良にもかかわらず、収率は１７％を超えず、従来の火力発電所の収率より明らかに劣っている。
【０００６】
したがって、回収率を大幅に向上させるために、いわゆるコージェネレーション方法が公知であり、その方法は、燃料の補足供給によって作業温度を高くすることから成る。そのように、例えば、回収エネルギーの量を増大させるだけではなく、温度の上昇によって変換収率をも向上させる。
【０００７】
セメント工場の設備の大部分では石炭、石油コークスなどの固体燃料を使用するので、過剰な燃料の最適な燃焼を確実にするための大きな燃焼空間を使用することが必要であり、したがってこのために、十分に大きいサイズの燃焼室を使用することが必要である。そのような燃焼室を使用すると、さらに、そこから灰を除去することが必要であり、また、より多くのＮＯｘガスが生成されるという欠点がある。
【０００８】
例えば、特許文献１及び２から、燃焼エネルギーを回収し、それによって、発電するセメント工場設備が公知である。
【０００９】
特許文献３から、燃料油などの可燃性物質を使用する電力発生装置の、ボイラの排気ガスの回収方法が公知である。この文献は、特に、セメントクリンカの製造設備の予熱セクションで実施される排気ガスの処理について触れている。
【００１０】
設備のクリンカクーラによって生成された熱風は、導管によって前記ボイラまで送られ、燃焼ガスとして使用される。可燃性物質は、ボイラの入口部に隣接する区域の導管に特に粉砕した石炭の形態で導入される。
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００１１】
本発明の目的は、コージェネレーションに必要な燃料の供給を最小限にして、エネルギー回収収率を上昇させることのできる設備でのセメントクリンカ製造方法及びセメントクリンカ製造設備そのものを提案することによって、前記の欠点を解決することにある。
【００１２】
本発明のその他の目的及び利点は、以下の説明から明らかになるであろうが、それらの説明は例として示したものに過ぎず、本発明を何ら限定するものではない。
【課題を解決するための手段】
【００１３】
本発明は、まず、
‐回転炉、
‐前記回転炉からガスを受けるサイクロンプレヒータ、
‐前記回転炉の出口部の位置にあり、内部でクリンカが空気の送風によって冷却され、熱風を発生させるクリンカクーラ、
‐第一の熱交換器と呼ばれる少なくとも一つの熱交換器
を備える設備におけるセメントクリンカ製造方法であって、
該製造方法において、
‐前記サイクロンプレヒータにおいて、原料を予熱し、二酸化炭素を除去し、
‐前記クリンカクーラにおいて、回転炉から出たクリンカを冷却し、
‐前記クリンカクーラにおいて生成された熱風の第一の部分、いわゆる二次空気を回転炉の方へ向かわせ、燃焼空気として使用し、
‐前記クリンカクーラにおいて生成された、７５０℃以上の温度で定義される熱風の第二の部分、いわゆる三次空気を誘導し、第一の部分とは別に、燃料が燃焼する設備のある箇所に到達させ、燃焼空気として使用し、
‐前記クリンカクーラにおいて生成された熱風の第三の部分、いわゆる過剰空気を誘導し、発電用のエネルギーを回収することが目的で少なくとも一つの第一の熱交換器に到達させる、
製造方法に関するものである。
【００１４】
本発明によると、第二の熱交換器であって、三次空気と協働して、前記第一の熱交換器及び該第二の熱交換器に共通の流体サーキットから受ける流体を加熱する第二の熱交換器を備え、該第二の熱交換器は、三次空気からエネルギーを取り出し、三次空気の温度を該第二の熱交換器の上流から下流へと低下させ、その三次空気を該第二の熱交換器の下流で燃焼空気として使用する。
【００１５】
本発明の別の実施態様によると、前記流体サーキットの流体は蒸気または液体の形態の水であり、第一の熱交換器は蒸気生成器であり、前記第二の熱交換器は蒸気過熱器である。
【００１６】
本発明は、また、
‐回転炉、
‐前記回転炉からガスを受けるサイクロンプレヒータ、
‐前記回転炉の出口部の位置に備えられ、内部でクリンカが空気の送風によって冷却され、熱風を生成するクリンカクーラであって、該クリンカクーラによってこのようにして生成された熱風の第一の部分、いわゆる二次空気が回転炉によって燃焼空気として使用される、クリンカクーラ、
‐前記クリンカクーラによって生成された熱風の第二の部分、すなわち、三次空気を設備の燃焼区域まで運ぶ導管、
‐前記クリンカクーラによって生成された熱風の第三の部分、いわゆる過剰空気を第一の熱交換器と呼ばれる発電機の熱交換器まで運ぶ導管、
を備えるセメントクリンカの製造設備に関するものである。
【００１７】
本発明による設備によると、三次空気を運ぶ導管は、前記燃焼区域の上流で第二の熱交換器と協働し、流体サーキットは前記第一の熱交換器及び前記第二の熱交換器に共通である。
【００１８】
本発明は、添付の図面を参照しておこなう以下の説明からより明らかになるであろう。
【図面の簡単な説明】
【００１９】
【図１】一実施態様による、セメントクリンカ製造設備において実施される本発明による方法の概略図である。
【図２】第二の実施態様による、セメントクリンカ製造設備における本発明による方法の概略図である。
【図３】第三の実施態様による、セメントクリンカ製造設備における本発明による方法の概略図である。
【図４】第一及び第二の熱交換器ならびにこれらの熱交換器に共通の流体サーキットを図示した詳細図である。
【発明を実施するための形態】
【００２０】
本発明は、
‐回転炉１、
‐前記回転炉からガスを受けるプレヒータ２、
‐前記回転炉１の出口部の位置にあり、内部でクリンカが空気の送風によって冷却され、熱風を生成するクリンカクーラ４、
‐第一の熱交換器と呼ばれる少なくとも一つの熱交換器９
を備える設備におけるセメントクリンカの製造方法であって、
該方法において、
‐前記サイクロンプレヒータ２において、原料を予熱し、二酸化炭素を除去し、
‐前記クリンカクーラ４において、回転炉から出たクリンカを冷却し、
‐前記クリンカクーラにおいて生成された熱風の第一の部分５、いわゆる二次空気を回転炉の方へ向かわせ、燃焼空気として使用し、
‐前記クリンカクーラにおいて生成された、７５０℃以上の温度で定義される熱風の第二の部分６、いわゆる三次空気を誘導し、第一の部分とは別に、燃料が燃焼する設備のある箇所に到達させ、燃焼空気として使用し、
‐前記クリンカクーラにおいて生成された熱風の第三の部分７、いわゆる過剰空気を誘導し、発電用のエネルギーを回収することが目的で少なくとも一つの第一の熱交換器９に到達させる、
製造方法に関するものである。
【００２１】
特に図１及び図２に示したような実施態様、及び従来技術で公知の技術によると、特に温度が７５０℃を超えるかまたは少なくとも等しい前記三次空気６は、導管６０によって、前記サイクロンプレヒータ２の下部に接続されている一つまたは複数のプレか焼反応炉３（ｒｅａｃｔｅｕｒ ｄｅ ｐｒｅｃａｌｃｉｎａｔｉｏｎ）に運ばれる。これらのプレか焼炉（ｐｒｅｃａｌｃｉｎａｔｅｕｒ）は、各々、一つまたは複数のバーナーを備える。
【００２２】
本発明によると、三次空気６と協働する第二の熱交換器１０が備えられており、それによって、前記第一の熱交換器９及び前記第二の熱交換器１０に共通な流体サーキット１２から受けた流体を加熱する。
【００２３】
本発明は、設備に、温度が約２５０〜３００℃の過剰空気７の進路に配置された第一の熱交換器９の他に、高温、特に７５０℃を超える温度で作動する第二の熱交換器１０を加えることで、エネルギー回収率を高めるという事実に基づいている。
【００２４】
この第二の熱交換器１０は、プレか焼炉３のバーナー（例えば、図１または図２）か、または、回転炉１のバーナー（例えば、図３）に運ばれる三次空気６のエネルギーを取り出し、したがって、空気が燃焼空気特性、よって、その三次空気特性を失わない割合で、空気の温度を低下させる。そのようにして、前記第二の熱交換器１０の下流から上流での温度の損失は、約１００〜１５０℃であり得る。燃焼空気、すなわち、第二の熱交換器１０の下流での三次空気６の温度は、６５０℃以上になるだろう。
【００２５】
一実施態様によると、流体サーキット１２の流体は、蒸気または液体の形態の水であり、第一の熱交換器９は蒸気生成器であり、第二の熱交換器１０は蒸気過熱器である。
【００２６】
特に図４の例を参照すると、特に高圧蒸気の形態の流体サーキット１２の流体によって、タービン２０及びその交流発電機を駆動することができる。例えば、過剰空気７の温度は約２５０℃であり、蒸気生成器である第一の熱交換器９を通過する。このようにして生成された蒸気は、サーキット内のその進路を辿り、第二の熱交換器１０まで到達し、その第二の熱交換器は、三次空気６が通過する蒸気過熱器であり、その三次空気は過熱器の上流で例えば７５０℃の温度である。過熱器の下流では、水蒸気は高圧（例えば、３５０バール）になり、タービン及びその交流発電機を駆動することができる。タービンの下流及び蒸気生成器の上流で、凝縮器３０によって、圧力を下げることができる。
【００２７】
一実施態様によると、エネルギー回収のために第三の熱交換器１１を備え、サイクロンプレヒータから出たガス８を少なくとも部分的に運び、該第三の熱交換器１１と協働させる。
【００２８】
特に、一実施態様によると、サイクロンプレヒータのガス８は第三の熱交換器１１と協働して、その結果、流体サーキットの流体を加熱する。この流体サーキットは、前記第一の熱交換器９と前記第二の熱交換器１０の間の共通の前記流体サーキット１２に共通でも、共通でなくてもよい。
【００２９】
図３を参照し、本発明の方法の別の実施態様によると、前記第一の熱交換器９の上流でクリンカクーラ４の熱い過剰空気７をサイクロンプレヒータ２のガス８に混合し、それによって、熱交換器に、より多量の熱エネルギーを供給することができる。
【００３０】
場合によっては、特に、湿り気のある原料の場合には、クーラの過剰空気７に混合する前に、少なくとも部分的にサイクロンプレヒータ２のガス８を使用して、装置１４内でクリンカの製造原料を乾燥させることができる。
【００３１】
本発明は、また、
‐回転炉１、
‐前記回転炉からガスを受けるサイクロンプレヒータ２、
‐前記回転炉１の出口部の位置に備えられ、内部でクリンカが空気の送風によって冷却され、熱風を発生させるクリンカクーラ４であって、そのクリンカクーラ４によってこのようにして生成された熱風の第一の部分５、いわゆる二次空気は回転炉によって燃焼空気として使用され、
‐前記クリンカクーラによって生成された熱風の第二の部分６、すなわち、三次空気を設備の燃焼区域まで運ぶ導管６０、６０1、６０2、
‐前記クリンカクーラ４によって生成された熱風の第三の部分７、いわゆる過剰空気を第一の熱交換器と呼ばれる発電機の熱交換器９まで運ぶ導管７０、
を備えるセメントクリンカの製造設備に関するものである。
【００３２】
特に図１及び図２のような、導管７０は、空気、いわゆる三次空気を一つまたは複数のプレか焼反応炉３まで運び、そのプレか焼炉３は、各々一つまたは複数のバーナーを備える前記サイクロンプレヒータの下部に接続されている。
【００３３】
図３に図示した別の実施態様によると、三次空気の導管６０は、空気を回転炉１のバーナーまで運ぶ。
【００３４】
本発明による設備によると、三次空気６を運ぶ導管６０1、６０2は、第二の熱交換器１０と協働し、流体サーキット１２は前記第一の熱交換器９及び前記第二の熱交換器１０に共通である。この設備によって、特に本発明による方法を実施することができるであろう。
【００３５】
設備の一実施態様によると、第一の熱交換器９は蒸気生成器であり、第二の熱交換器１０は蒸気過熱器であり、図４の例によって示すように、高圧水蒸気を発生させ、タービン２０及びその交流発電機を作動させることができる。
【００３６】
図１の例に示したように、設備は第三の熱交換器１１を備えることができる。プレヒータ２から出たガス８の少なくとも一部は、エネルギー回収のため、該第三の熱交換器１１と協働する。別の例によると、流体サーキットは第三の熱交換器１１を通過する。この流体サーキットは、前記第一の熱交換器９及び前記第二の熱交換器１０と共通の前記流体サーキット１２と共通でも、共通でなくてもよい。
【００３７】
図２の例によると、サイクロンプレヒータのガスの排気管８０は、第一の熱交換器９の上流で過剰空気７の導管と接続する。このサイクロンプレヒータ２のガス８の排気管８０は、場合によっては、前記の過剰空気７の導管７０との接続部の上流で原料乾燥装置１４と協働することができる。
【００３８】
ここで、設備の四つの例を説明する。設備の第一の例は、従来技術の設備である。例２、３及び４は、各々、本発明によるクリンカ製造設備の様々な実施態様例である。
【００３９】
例１（従来技術）
従来技術で公知のような、関係する設備は、平均的なサイズ、すなわち、現在使用されている大多数の装置の代表的な能力で、一日につきクリンカ５０００トンを生産するクリンカ製造装置である。そのような設備は、クリンカ製品１ｋｇ当たり３０００ｋＪを消費し、燃料の形態で供給され、その燃料の６２．８％はプレか焼炉に導入される。したがって、プレか焼炉内の一つまたは複数の燃料によって生成されるパワー（ｐｕｉｓｓａｎｃｅ）は、１０８．８ＭＷである。
【００４０】
なかでも、クリンカクーラは、プレか焼反応炉の燃焼を供給する８９０℃の三次空気１１７０００Ｎｍ3／時、及び２４５℃の排気２１００００Ｎｍ3／時を生成する。サイクロンプレヒータのガスの流量は２８６２００Ｎｍ3／時、温度は３２０℃である。
【００４１】
クーラの排気の進路に配置された熱交換器は、ガスの温度を２４５℃から１３５℃に低下させ、８．６ＭＷのパワーを交換する。熱交換器の流体に与えられる低い温度を考慮すると、電力変換収率は、この低温に適した流体を使用するという条件で、１５％を超えない。そのようにして、１．２９ＭＷを発電することができる。
【００４２】
ガスのエネルギーの５０％が原料乾燥に必要な場合を考察する。プレヒータのガスの進路に配置され、その残りの５０％を処理する熱交換器は、ガスの温度を３２０℃から１３５℃に低下させ、１１．５ＭＷのパワーを交換する。熱交換器の流体に与えられる中程度の温度を考慮すると、電力変換収率は、１５％を超えず、そのようにして、最大で１．７３ＭＷを発電することができる。
【００４３】
最大の発電総量は、３．０２ＭＷである。
【００４４】
例２
本発明による、熱交換器が三次空気の進路に配置されており、その温度を７００℃まで低下させる、例１の設備を考察する。プレか焼反応炉に導入する燃料の量を増やす必要があり、設備の新規な作動条件を以下に記載する。
【００４５】
プレか焼炉内で燃料によって生成されるパワーは、１１７．８ＭＷである。クリンカクーラは、ここでは、８６０℃の三次空気１２７９００Ｎｍ3／時、及び２３５℃の排気（過剰空気）１９９２００Ｎｍ3／時を生成する。サイクロンプレヒータのガスの流量は３０００００Ｎｍ3／時、温度は３３５℃である。
【００４６】
三次空気の進路に配置された熱交換器（第二の熱交換器）は、その温度を８６０℃から７００℃に低下させ、８．３ＭＷのパワーを交換する。クーラの排気（過剰空気）の進路に配置された熱交換器（第一の熱交換器）は、ガスの温度を２３５℃から１３５℃に低下させ、７．４ＭＷのパワーを交換する。二つの熱交換器は接続されており、したがって、第二の熱交換器は流体のプレヒータの役割を果たす。最大温度に上昇させると、達することのできる電力変換収率は、合計１５．７ＭＷの２８％であり、すなわち、４．４０ＭＷである。
【００４７】
例１に示した、クーラの排気の単一流のエネルギー回収に比較すると、製造量は３．１１ＭＷ増大し、燃料として供給される補足エネルギーの限界収率は９ＭＷで、３４．５％に達する。
【００４８】
例３
本発明による、サイクロンプレヒータのガスの５０％が原料の乾燥に使用される例２の設備を考察する。
【００４９】
プレヒータのガス流は、二つに分割される。原料の乾燥に使用されない第一流、すなわち、１５００００Ｎｍ3／時は、熱交換器（第三の熱交換器）を介して運ばれ、ガスの温度を３３５℃から１３５℃に低下させ、１３．１ＭＷのパワーを交換する。その熱交換器は、他の二つの熱交換器（第一の熱交換器及び第二の熱交換器）に接続されており、そのようにして合計２８．８ＭＷが使用可能となる。変換収率は２８％に達し、電気エネルギー８．０６ＭＷを発電する。
【００５０】
回収可能なエネルギーが３．０２ＭＷである例１に比較すると、燃料として供給される補足エネルギーの限界収率は９ＭＷとなり、５６％に達する。この値は、固体燃料を使用する現在の火力発電所の収率に等価である。
【００５１】
例４
本発明による、サイクロンプレヒータのガスの５０％が原料の乾燥に使用され、１０５℃で１８２０００Ｎｍ3／時の流量を生成させる例２の設備を考察する。
【００５２】
このとき、プレヒータのガス全量は、乾燥装置の下流でクーラの排気（過剰空気）に混合される。そのとき、２１８℃で５３１２００Ｎｍ3／時の流量が使用可能となる。この流体は、熱交換器（第一の熱交換器）を介して運ばれ、その熱交換器でガスの温度を２１８℃から１３５℃に低下させ、１７．５ＭＷのパワーを交換する。
【００５３】
熱交換器（第一の熱交換器）は三次空気の熱交換器（第二の熱交換器）に接続されており、したがって、合計で２５．８ＭＷが使用可能となる。電力変換収率は、２８％に達し、すなわち、電気エネルギー７．２２ＭＷを発電する。
【００５４】
回収可能なエネルギーが３．０２ＭＷである例１に比較すると、燃料として供給される補足エネルギーの限界収率は９ＭＷで、４６．６％に達する。この値は、固体燃料を使用する現在の火力発電所の収率に等価である。
【００５５】
当業者は、もちろん、特許請求の範囲で規定される本発明の範囲内で、別の実施態様を考えることができる。
【先行技術文献】
【特許文献】
【００５６】
【特許文献１】欧州特許出願公開第０４９２１３３号明細書
【特許文献２】中国特許出願公開第１６０１２１４号明細書
【特許文献３】欧州特許第００４５８１１号明細書
【符号の説明】
【００５７】
１ 回転炉
２ サイクロンプレヒータ
３ プレか焼炉
４ クリンカクーラ
５ 二次空気
６ 三次空気
７ 過剰空気
８ ガス
９、１０、１１ 熱交換器
１２ 流体サーキット
１４ 原料乾燥装置
３０ 凝縮器
６０、６０1、６０2、７０ 導管
８０ 排気管
【技術分野】
【０００１】
本発明は、設備内でのセメントクリンカの製造方法及びそのようなセメントクリンカの製造設備に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
セメントクリンカの製造には、あらかじめ粉砕した原料を回転炉でか焼する、いわゆる乾燥焼成法が最も多く使用される。作業に必要とされるエネルギーを減少させるために、回転炉の上流及び下流に熱交換器を加えて、回転炉から出た材料及びガスに含まれている熱を直接回収する。したがって、回転炉から出た生成物の温度が１０００℃を超えるとき、焼成作業に使用されずに、これらの熱交換器から出る空気またはガスの高温ガス流の温度は、もはや３５０℃未満でしかない場合が多い。しかしながら、これらのガスは設備内に燃料の形態で導入されたエネルギーの２０〜３０％に当たる量の熱をなお含んでいる。
【０００３】
一般的に、高温ガスは、クリンカの製造に使用される原料の乾燥に利用される。しかしながら、材料の湿気が極めて高いという極めて稀な場合を除いては、乾燥作業に必要とされるのはそのうちのほんの一部の熱である。したがって、高温ガスの使用されない部分は、使用可能なエネルギーとなる。
【０００４】
失われた熱を発電後に回収することは、既に公知であり、多数の工場で実行されている。最も広く使用されている方法は、高温ガスを管から成る熱交換器の方へ向かわせる方法であり、その管内では、水が循環し、使用圧力下で熱がその水を蒸気に転化して、発電機のタービンを動かす。熱交換器内のガスの中程度の温度を考慮すると、電気へのエネルギーの全体的な変換収率は低い。
【０００５】
熱交換器の性能を改良するために、水を例えばペンタンに替えることが公知である。この改良にもかかわらず、収率は１７％を超えず、従来の火力発電所の収率より明らかに劣っている。
【０００６】
したがって、回収率を大幅に向上させるために、いわゆるコージェネレーション方法が公知であり、その方法は、燃料の補足供給によって作業温度を高くすることから成る。そのように、例えば、回収エネルギーの量を増大させるだけではなく、温度の上昇によって変換収率をも向上させる。
【０００７】
セメント工場の設備の大部分では石炭、石油コークスなどの固体燃料を使用するので、過剰な燃料の最適な燃焼を確実にするための大きな燃焼空間を使用することが必要であり、したがってこのために、十分に大きいサイズの燃焼室を使用することが必要である。そのような燃焼室を使用すると、さらに、そこから灰を除去することが必要であり、また、より多くのＮＯｘガスが生成されるという欠点がある。
【０００８】
例えば、特許文献１及び２から、燃焼エネルギーを回収し、それによって、発電するセメント工場設備が公知である。
【０００９】
特許文献３から、燃料油などの可燃性物質を使用する電力発生装置の、ボイラの排気ガスの回収方法が公知である。この文献は、特に、セメントクリンカの製造設備の予熱セクションで実施される排気ガスの処理について触れている。
【００１０】
設備のクリンカクーラによって生成された熱風は、導管によって前記ボイラまで送られ、燃焼ガスとして使用される。可燃性物質は、ボイラの入口部に隣接する区域の導管に特に粉砕した石炭の形態で導入される。
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００１１】
本発明の目的は、コージェネレーションに必要な燃料の供給を最小限にして、エネルギー回収収率を上昇させることのできる設備でのセメントクリンカ製造方法及びセメントクリンカ製造設備そのものを提案することによって、前記の欠点を解決することにある。
【００１２】
本発明のその他の目的及び利点は、以下の説明から明らかになるであろうが、それらの説明は例として示したものに過ぎず、本発明を何ら限定するものではない。
【課題を解決するための手段】
【００１３】
本発明は、まず、
‐回転炉、
‐前記回転炉からガスを受けるサイクロンプレヒータ、
‐前記回転炉の出口部の位置にあり、内部でクリンカが空気の送風によって冷却され、熱風を発生させるクリンカクーラ、
‐第一の熱交換器と呼ばれる少なくとも一つの熱交換器
を備える設備におけるセメントクリンカ製造方法であって、
該製造方法において、
‐前記サイクロンプレヒータにおいて、原料を予熱し、二酸化炭素を除去し、
‐前記クリンカクーラにおいて、回転炉から出たクリンカを冷却し、
‐前記クリンカクーラにおいて生成された熱風の第一の部分、いわゆる二次空気を回転炉の方へ向かわせ、燃焼空気として使用し、
‐前記クリンカクーラにおいて生成された、７５０℃以上の温度で定義される熱風の第二の部分、いわゆる三次空気を誘導し、第一の部分とは別に、燃料が燃焼する設備のある箇所に到達させ、燃焼空気として使用し、
‐前記クリンカクーラにおいて生成された熱風の第三の部分、いわゆる過剰空気を誘導し、発電用のエネルギーを回収することが目的で少なくとも一つの第一の熱交換器に到達させる、
製造方法に関するものである。
【００１４】
本発明によると、第二の熱交換器であって、三次空気と協働して、前記第一の熱交換器及び該第二の熱交換器に共通の流体サーキットから受ける流体を加熱する第二の熱交換器を備え、該第二の熱交換器は、三次空気からエネルギーを取り出し、三次空気の温度を該第二の熱交換器の上流から下流へと低下させ、その三次空気を該第二の熱交換器の下流で燃焼空気として使用する。
【００１５】
本発明の別の実施態様によると、前記流体サーキットの流体は蒸気または液体の形態の水であり、第一の熱交換器は蒸気生成器であり、前記第二の熱交換器は蒸気過熱器である。
【００１６】
本発明は、また、
‐回転炉、
‐前記回転炉からガスを受けるサイクロンプレヒータ、
‐前記回転炉の出口部の位置に備えられ、内部でクリンカが空気の送風によって冷却され、熱風を生成するクリンカクーラであって、該クリンカクーラによってこのようにして生成された熱風の第一の部分、いわゆる二次空気が回転炉によって燃焼空気として使用される、クリンカクーラ、
‐前記クリンカクーラによって生成された熱風の第二の部分、すなわち、三次空気を設備の燃焼区域まで運ぶ導管、
‐前記クリンカクーラによって生成された熱風の第三の部分、いわゆる過剰空気を第一の熱交換器と呼ばれる発電機の熱交換器まで運ぶ導管、
を備えるセメントクリンカの製造設備に関するものである。
【００１７】
本発明による設備によると、三次空気を運ぶ導管は、前記燃焼区域の上流で第二の熱交換器と協働し、流体サーキットは前記第一の熱交換器及び前記第二の熱交換器に共通である。
【００１８】
本発明は、添付の図面を参照しておこなう以下の説明からより明らかになるであろう。
【図面の簡単な説明】
【００１９】
【図１】一実施態様による、セメントクリンカ製造設備において実施される本発明による方法の概略図である。
【図２】第二の実施態様による、セメントクリンカ製造設備における本発明による方法の概略図である。
【図３】第三の実施態様による、セメントクリンカ製造設備における本発明による方法の概略図である。
【図４】第一及び第二の熱交換器ならびにこれらの熱交換器に共通の流体サーキットを図示した詳細図である。
【発明を実施するための形態】
【００２０】
本発明は、
‐回転炉１、
‐前記回転炉からガスを受けるプレヒータ２、
‐前記回転炉１の出口部の位置にあり、内部でクリンカが空気の送風によって冷却され、熱風を生成するクリンカクーラ４、
‐第一の熱交換器と呼ばれる少なくとも一つの熱交換器９
を備える設備におけるセメントクリンカの製造方法であって、
該方法において、
‐前記サイクロンプレヒータ２において、原料を予熱し、二酸化炭素を除去し、
‐前記クリンカクーラ４において、回転炉から出たクリンカを冷却し、
‐前記クリンカクーラにおいて生成された熱風の第一の部分５、いわゆる二次空気を回転炉の方へ向かわせ、燃焼空気として使用し、
‐前記クリンカクーラにおいて生成された、７５０℃以上の温度で定義される熱風の第二の部分６、いわゆる三次空気を誘導し、第一の部分とは別に、燃料が燃焼する設備のある箇所に到達させ、燃焼空気として使用し、
‐前記クリンカクーラにおいて生成された熱風の第三の部分７、いわゆる過剰空気を誘導し、発電用のエネルギーを回収することが目的で少なくとも一つの第一の熱交換器９に到達させる、
製造方法に関するものである。
【００２１】
特に図１及び図２に示したような実施態様、及び従来技術で公知の技術によると、特に温度が７５０℃を超えるかまたは少なくとも等しい前記三次空気６は、導管６０によって、前記サイクロンプレヒータ２の下部に接続されている一つまたは複数のプレか焼反応炉３（ｒｅａｃｔｅｕｒ ｄｅ ｐｒｅｃａｌｃｉｎａｔｉｏｎ）に運ばれる。これらのプレか焼炉（ｐｒｅｃａｌｃｉｎａｔｅｕｒ）は、各々、一つまたは複数のバーナーを備える。
【００２２】
本発明によると、三次空気６と協働する第二の熱交換器１０が備えられており、それによって、前記第一の熱交換器９及び前記第二の熱交換器１０に共通な流体サーキット１２から受けた流体を加熱する。
【００２３】
本発明は、設備に、温度が約２５０〜３００℃の過剰空気７の進路に配置された第一の熱交換器９の他に、高温、特に７５０℃を超える温度で作動する第二の熱交換器１０を加えることで、エネルギー回収率を高めるという事実に基づいている。
【００２４】
この第二の熱交換器１０は、プレか焼炉３のバーナー（例えば、図１または図２）か、または、回転炉１のバーナー（例えば、図３）に運ばれる三次空気６のエネルギーを取り出し、したがって、空気が燃焼空気特性、よって、その三次空気特性を失わない割合で、空気の温度を低下させる。そのようにして、前記第二の熱交換器１０の下流から上流での温度の損失は、約１００〜１５０℃であり得る。燃焼空気、すなわち、第二の熱交換器１０の下流での三次空気６の温度は、６５０℃以上になるだろう。
【００２５】
一実施態様によると、流体サーキット１２の流体は、蒸気または液体の形態の水であり、第一の熱交換器９は蒸気生成器であり、第二の熱交換器１０は蒸気過熱器である。
【００２６】
特に図４の例を参照すると、特に高圧蒸気の形態の流体サーキット１２の流体によって、タービン２０及びその交流発電機を駆動することができる。例えば、過剰空気７の温度は約２５０℃であり、蒸気生成器である第一の熱交換器９を通過する。このようにして生成された蒸気は、サーキット内のその進路を辿り、第二の熱交換器１０まで到達し、その第二の熱交換器は、三次空気６が通過する蒸気過熱器であり、その三次空気は過熱器の上流で例えば７５０℃の温度である。過熱器の下流では、水蒸気は高圧（例えば、３５０バール）になり、タービン及びその交流発電機を駆動することができる。タービンの下流及び蒸気生成器の上流で、凝縮器３０によって、圧力を下げることができる。
【００２７】
一実施態様によると、エネルギー回収のために第三の熱交換器１１を備え、サイクロンプレヒータから出たガス８を少なくとも部分的に運び、該第三の熱交換器１１と協働させる。
【００２８】
特に、一実施態様によると、サイクロンプレヒータのガス８は第三の熱交換器１１と協働して、その結果、流体サーキットの流体を加熱する。この流体サーキットは、前記第一の熱交換器９と前記第二の熱交換器１０の間の共通の前記流体サーキット１２に共通でも、共通でなくてもよい。
【００２９】
図３を参照し、本発明の方法の別の実施態様によると、前記第一の熱交換器９の上流でクリンカクーラ４の熱い過剰空気７をサイクロンプレヒータ２のガス８に混合し、それによって、熱交換器に、より多量の熱エネルギーを供給することができる。
【００３０】
場合によっては、特に、湿り気のある原料の場合には、クーラの過剰空気７に混合する前に、少なくとも部分的にサイクロンプレヒータ２のガス８を使用して、装置１４内でクリンカの製造原料を乾燥させることができる。
【００３１】
本発明は、また、
‐回転炉１、
‐前記回転炉からガスを受けるサイクロンプレヒータ２、
‐前記回転炉１の出口部の位置に備えられ、内部でクリンカが空気の送風によって冷却され、熱風を発生させるクリンカクーラ４であって、そのクリンカクーラ４によってこのようにして生成された熱風の第一の部分５、いわゆる二次空気は回転炉によって燃焼空気として使用され、
‐前記クリンカクーラによって生成された熱風の第二の部分６、すなわち、三次空気を設備の燃焼区域まで運ぶ導管６０、６０1、６０2、
‐前記クリンカクーラ４によって生成された熱風の第三の部分７、いわゆる過剰空気を第一の熱交換器と呼ばれる発電機の熱交換器９まで運ぶ導管７０、
を備えるセメントクリンカの製造設備に関するものである。
【００３２】
特に図１及び図２のような、導管７０は、空気、いわゆる三次空気を一つまたは複数のプレか焼反応炉３まで運び、そのプレか焼炉３は、各々一つまたは複数のバーナーを備える前記サイクロンプレヒータの下部に接続されている。
【００３３】
図３に図示した別の実施態様によると、三次空気の導管６０は、空気を回転炉１のバーナーまで運ぶ。
【００３４】
本発明による設備によると、三次空気６を運ぶ導管６０1、６０2は、第二の熱交換器１０と協働し、流体サーキット１２は前記第一の熱交換器９及び前記第二の熱交換器１０に共通である。この設備によって、特に本発明による方法を実施することができるであろう。
【００３５】
設備の一実施態様によると、第一の熱交換器９は蒸気生成器であり、第二の熱交換器１０は蒸気過熱器であり、図４の例によって示すように、高圧水蒸気を発生させ、タービン２０及びその交流発電機を作動させることができる。
【００３６】
図１の例に示したように、設備は第三の熱交換器１１を備えることができる。プレヒータ２から出たガス８の少なくとも一部は、エネルギー回収のため、該第三の熱交換器１１と協働する。別の例によると、流体サーキットは第三の熱交換器１１を通過する。この流体サーキットは、前記第一の熱交換器９及び前記第二の熱交換器１０と共通の前記流体サーキット１２と共通でも、共通でなくてもよい。
【００３７】
図２の例によると、サイクロンプレヒータのガスの排気管８０は、第一の熱交換器９の上流で過剰空気７の導管と接続する。このサイクロンプレヒータ２のガス８の排気管８０は、場合によっては、前記の過剰空気７の導管７０との接続部の上流で原料乾燥装置１４と協働することができる。
【００３８】
ここで、設備の四つの例を説明する。設備の第一の例は、従来技術の設備である。例２、３及び４は、各々、本発明によるクリンカ製造設備の様々な実施態様例である。
【００３９】
例１（従来技術）
従来技術で公知のような、関係する設備は、平均的なサイズ、すなわち、現在使用されている大多数の装置の代表的な能力で、一日につきクリンカ５０００トンを生産するクリンカ製造装置である。そのような設備は、クリンカ製品１ｋｇ当たり３０００ｋＪを消費し、燃料の形態で供給され、その燃料の６２．８％はプレか焼炉に導入される。したがって、プレか焼炉内の一つまたは複数の燃料によって生成されるパワー（ｐｕｉｓｓａｎｃｅ）は、１０８．８ＭＷである。
【００４０】
なかでも、クリンカクーラは、プレか焼反応炉の燃焼を供給する８９０℃の三次空気１１７０００Ｎｍ3／時、及び２４５℃の排気２１００００Ｎｍ3／時を生成する。サイクロンプレヒータのガスの流量は２８６２００Ｎｍ3／時、温度は３２０℃である。
【００４１】
クーラの排気の進路に配置された熱交換器は、ガスの温度を２４５℃から１３５℃に低下させ、８．６ＭＷのパワーを交換する。熱交換器の流体に与えられる低い温度を考慮すると、電力変換収率は、この低温に適した流体を使用するという条件で、１５％を超えない。そのようにして、１．２９ＭＷを発電することができる。
【００４２】
ガスのエネルギーの５０％が原料乾燥に必要な場合を考察する。プレヒータのガスの進路に配置され、その残りの５０％を処理する熱交換器は、ガスの温度を３２０℃から１３５℃に低下させ、１１．５ＭＷのパワーを交換する。熱交換器の流体に与えられる中程度の温度を考慮すると、電力変換収率は、１５％を超えず、そのようにして、最大で１．７３ＭＷを発電することができる。
【００４３】
最大の発電総量は、３．０２ＭＷである。
【００４４】
例２
本発明による、熱交換器が三次空気の進路に配置されており、その温度を７００℃まで低下させる、例１の設備を考察する。プレか焼反応炉に導入する燃料の量を増やす必要があり、設備の新規な作動条件を以下に記載する。
【００４５】
プレか焼炉内で燃料によって生成されるパワーは、１１７．８ＭＷである。クリンカクーラは、ここでは、８６０℃の三次空気１２７９００Ｎｍ3／時、及び２３５℃の排気（過剰空気）１９９２００Ｎｍ3／時を生成する。サイクロンプレヒータのガスの流量は３０００００Ｎｍ3／時、温度は３３５℃である。
【００４６】
三次空気の進路に配置された熱交換器（第二の熱交換器）は、その温度を８６０℃から７００℃に低下させ、８．３ＭＷのパワーを交換する。クーラの排気（過剰空気）の進路に配置された熱交換器（第一の熱交換器）は、ガスの温度を２３５℃から１３５℃に低下させ、７．４ＭＷのパワーを交換する。二つの熱交換器は接続されており、したがって、第二の熱交換器は流体のプレヒータの役割を果たす。最大温度に上昇させると、達することのできる電力変換収率は、合計１５．７ＭＷの２８％であり、すなわち、４．４０ＭＷである。
【００４７】
例１に示した、クーラの排気の単一流のエネルギー回収に比較すると、製造量は３．１１ＭＷ増大し、燃料として供給される補足エネルギーの限界収率は９ＭＷで、３４．５％に達する。
【００４８】
例３
本発明による、サイクロンプレヒータのガスの５０％が原料の乾燥に使用される例２の設備を考察する。
【００４９】
プレヒータのガス流は、二つに分割される。原料の乾燥に使用されない第一流、すなわち、１５００００Ｎｍ3／時は、熱交換器（第三の熱交換器）を介して運ばれ、ガスの温度を３３５℃から１３５℃に低下させ、１３．１ＭＷのパワーを交換する。その熱交換器は、他の二つの熱交換器（第一の熱交換器及び第二の熱交換器）に接続されており、そのようにして合計２８．８ＭＷが使用可能となる。変換収率は２８％に達し、電気エネルギー８．０６ＭＷを発電する。
【００５０】
回収可能なエネルギーが３．０２ＭＷである例１に比較すると、燃料として供給される補足エネルギーの限界収率は９ＭＷとなり、５６％に達する。この値は、固体燃料を使用する現在の火力発電所の収率に等価である。
【００５１】
例４
本発明による、サイクロンプレヒータのガスの５０％が原料の乾燥に使用され、１０５℃で１８２０００Ｎｍ3／時の流量を生成させる例２の設備を考察する。
【００５２】
このとき、プレヒータのガス全量は、乾燥装置の下流でクーラの排気（過剰空気）に混合される。そのとき、２１８℃で５３１２００Ｎｍ3／時の流量が使用可能となる。この流体は、熱交換器（第一の熱交換器）を介して運ばれ、その熱交換器でガスの温度を２１８℃から１３５℃に低下させ、１７．５ＭＷのパワーを交換する。
【００５３】
熱交換器（第一の熱交換器）は三次空気の熱交換器（第二の熱交換器）に接続されており、したがって、合計で２５．８ＭＷが使用可能となる。電力変換収率は、２８％に達し、すなわち、電気エネルギー７．２２ＭＷを発電する。
【００５４】
回収可能なエネルギーが３．０２ＭＷである例１に比較すると、燃料として供給される補足エネルギーの限界収率は９ＭＷで、４６．６％に達する。この値は、固体燃料を使用する現在の火力発電所の収率に等価である。
【００５５】
当業者は、もちろん、特許請求の範囲で規定される本発明の範囲内で、別の実施態様を考えることができる。
【先行技術文献】
【特許文献】
【００５６】
【特許文献１】欧州特許出願公開第０４９２１３３号明細書
【特許文献２】中国特許出願公開第１６０１２１４号明細書
【特許文献３】欧州特許第００４５８１１号明細書
【符号の説明】
【００５７】
１ 回転炉
２ サイクロンプレヒータ
３ プレか焼炉
４ クリンカクーラ
５ 二次空気
６ 三次空気
７ 過剰空気
８ ガス
９、１０、１１ 熱交換器
１２ 流体サーキット
１４ 原料乾燥装置
３０ 凝縮器
６０、６０1、６０2、７０ 導管
８０ 排気管
【特許請求の範囲】
【請求項１】
‐回転炉（１）、
‐前記回転炉からガスを受けるサイクロンプレヒータ（２）、
‐前記回転炉（１）の出口部の位置にあり、内部でクリンカが空気の送風によって冷却され、熱風を発生させるクリンカクーラ（４）、
‐第一の熱交換器と呼ばれる少なくとも一つの熱交換器（９）
を備える設備におけるセメントクリンカの製造方法であって、該方法において、
‐前記サイクロンプレヒータ（２）において、原料を予熱し、二酸化炭素を除去し、
‐前記クリンカクーラ（４）において、回転炉から出たクリンカを冷却し、
‐前記クリンカクーラにおいて生成された熱風の第一の部分（５）、いわゆる二次空気を回転炉（１）の方へ向かわせ、燃焼空気として使用し、
‐前記クリンカクーラにおいて生成された、７５０℃以上の温度で定義される熱風の第二の部分（６）、いわゆる三次空気を誘導し、第一の部分とは別に、燃料が燃焼する設備のある箇所に到達させ、燃焼空気として使用し、
‐前記クリンカクーラにおいて生成された熱風の第三の部分（７）、いわゆる過剰空気を誘導し、発電用のエネルギーを回収することが目的で少なくとも一つの前記第一の熱交換器（９）に到達させる、
ことから成る製造方法において、
‐第二の熱交換器（１０）であって、三次空気（６）と協働して、前記第一の熱交換器（９）及び該第二の熱交換器（１０）に共通の流体サーキット（１２）から受ける流体を加熱する第二の熱交換器（１０）が備えられており、該第二の熱交換器（１０）は、三次空気からエネルギーを取り出し、三次空気の温度を該第二の熱交換器（１０）の上流から下流へと低下させ、その三次空気を該第二の熱交換器（１０）の下流で燃焼空気として使用する
ことを特徴とする方法。
【請求項２】
前記流体サーキット（１２）の流体は、蒸気または液体の形態の水であり、前記第一の熱交換器（９）は蒸気生成器であり、前記第二の熱交換器（１０）は蒸気過熱器であることを特徴とする、請求項１に記載の方法。
【請求項３】
設備は、一つまたは複数のプレか焼反応炉（３）を備え、そのプレか焼反応炉は前記サイクロンプレヒータ（２）の下部に接続されており各々一つまたは複数のバーナーを備え、三次空気（６）が前記一つまたは複数のプレか焼反応炉まで運ばれることを特徴とする、請求項１または２に記載の方法。
【請求項４】
エネルギー回収のための第三の熱交換器（１１）が備えられ、サイクロンプレヒータ（２）から出たガス（８）の少なくとも一部を前記第三の熱交換器（１１）と協働するように導くことを特徴とする、請求項１〜３のいずれか一つに記載の方法。
【請求項５】
サイクロンプレヒータ（２）のガス（８）は第三の熱交換器（１１）と協働し、それによって、前記第一の熱交換器（９）及び前記第二の熱交換器（１０）間の共通の前記流体サーキット（１２）に共通のまたは共通でない流体サーキットの流体を加熱することを特徴とする、請求項４に記載の方法。
【請求項６】
クリンカクーラ（４）の熱い過剰空気（７）を、第一の熱交換器（９）の上流でサイクロンプレヒータ（２）のガス（８）に混合することを特徴とする、請求項１〜３のいずれか一つに記載の方法。
【請求項７】
サイクロンプレヒータ（２）の少なくとも一部分のガス（８）を、クーラの過剰空気（７）に混合する前に、装置（１４）内のクリンカ製造原料の乾燥に使用することを特徴とする、請求項６に記載の方法。
【請求項８】
燃焼空気、すなわち、三次空気（６）の温度は、前記第二の熱交換器（１０）の下流で６５０℃以上であることを特徴とする、請求項１〜７のいずれか一つに記載の方法。
【請求項９】
‐回転炉（１）、
‐前記回転炉からガスを受けるサイクロンプレヒータ（２）、
‐前記回転炉（１）の出口部の位置に備えられ、内部でクリンカが空気の送風によって冷却され、熱風を発生させるクリンカクーラ（４）であって、該クリンカクーラ（４）によってこのようにして生成された熱風の第一の部分（５）、いわゆる二次空気は回転炉によって燃焼空気として使用される、クリンカクーラ（４）
‐前記クリンカクーラ（４）によって生成された熱風の第二の部分（６）、すなわち、三次空気を設備の燃焼区域まで運ぶ導管（６０、６０1、６０2）、
‐前記クリンカクーラ（４）によって生成された熱風の第三の部分（７）、いわゆる過剰空気を第一の熱交換器と呼ばれる発電機の熱交換器（９）まで運ぶ導管（７０）、
を備える、セメントクリンカの製造設備であって、
三次空気（６）が流れる導管（６０）は、前記燃焼区域の上流で第二の熱交換器（１０）と協働し、流体サーキット（１２）は前記第一の熱交換器（９）及び前記第二の熱交換器（１０）に共通であることを特徴とする、セメントクリンカの製造設備。
【請求項１０】
一つまたは複数のプレか焼反応炉（３）が、前記サイクロンプレヒータ（２）の下部に接続されており、各々一つまたは複数のバーナーを備え、三次空気（６）の導管が前記一つまたは複数のプレか焼反応炉まで三次空気を流すことを特徴とする、請求項９に記載の製造設備。
【請求項１１】
前記第一の熱交換器（９）は蒸気生成器であり、前記第二の熱交換器（１０）は蒸気過熱器であることを特徴とする、請求項９または１０に記載の製造設備。
【請求項１２】
第三の熱交換器（１１）を備え、その内部で、サイクロンプレヒータ（２）から出たガス（８）の少なくとも一部が、エネルギー回収のため前記第三の熱交換器（１１）と協働することを特徴とする、請求項９〜１１のいずれか一つに記載の製造設備。
【請求項１３】
流体サーキットは、前記第一の熱交換器（９）及び前記第二の熱交換器（１０）に共通の前記流体サーキット（１２）と同一または同一でないこともあるが、前記第三の熱交換器（１１）を通過することを特徴とする、請求項１２に記載の製造設備。
【請求項１４】
サイクロンプレヒータ（２）のガス（８）の排気管（８０）は、第一の熱交換器（９）の上流で過剰空気（７）の導管と接続することを特徴とする、請求項９〜１１のいずれか一つに記載の製造設備。
【請求項１５】
サイクロンプレヒータ（２）のガス（８）の排気管（８０）は、前記過剰空気（７）の導管（７０）との接合部の上流で原料乾燥装置（１４）と協働することを特徴とする、請求項１４に記載の製造設備。
【請求項１】
‐回転炉（１）、
‐前記回転炉からガスを受けるサイクロンプレヒータ（２）、
‐前記回転炉（１）の出口部の位置にあり、内部でクリンカが空気の送風によって冷却され、熱風を発生させるクリンカクーラ（４）、
‐第一の熱交換器と呼ばれる少なくとも一つの熱交換器（９）
を備える設備におけるセメントクリンカの製造方法であって、該方法において、
‐前記サイクロンプレヒータ（２）において、原料を予熱し、二酸化炭素を除去し、
‐前記クリンカクーラ（４）において、回転炉から出たクリンカを冷却し、
‐前記クリンカクーラにおいて生成された熱風の第一の部分（５）、いわゆる二次空気を回転炉（１）の方へ向かわせ、燃焼空気として使用し、
‐前記クリンカクーラにおいて生成された、７５０℃以上の温度で定義される熱風の第二の部分（６）、いわゆる三次空気を誘導し、第一の部分とは別に、燃料が燃焼する設備のある箇所に到達させ、燃焼空気として使用し、
‐前記クリンカクーラにおいて生成された熱風の第三の部分（７）、いわゆる過剰空気を誘導し、発電用のエネルギーを回収することが目的で少なくとも一つの前記第一の熱交換器（９）に到達させる、
ことから成る製造方法において、
‐第二の熱交換器（１０）であって、三次空気（６）と協働して、前記第一の熱交換器（９）及び該第二の熱交換器（１０）に共通の流体サーキット（１２）から受ける流体を加熱する第二の熱交換器（１０）が備えられており、該第二の熱交換器（１０）は、三次空気からエネルギーを取り出し、三次空気の温度を該第二の熱交換器（１０）の上流から下流へと低下させ、その三次空気を該第二の熱交換器（１０）の下流で燃焼空気として使用する
ことを特徴とする方法。
【請求項２】
前記流体サーキット（１２）の流体は、蒸気または液体の形態の水であり、前記第一の熱交換器（９）は蒸気生成器であり、前記第二の熱交換器（１０）は蒸気過熱器であることを特徴とする、請求項１に記載の方法。
【請求項３】
設備は、一つまたは複数のプレか焼反応炉（３）を備え、そのプレか焼反応炉は前記サイクロンプレヒータ（２）の下部に接続されており各々一つまたは複数のバーナーを備え、三次空気（６）が前記一つまたは複数のプレか焼反応炉まで運ばれることを特徴とする、請求項１または２に記載の方法。
【請求項４】
エネルギー回収のための第三の熱交換器（１１）が備えられ、サイクロンプレヒータ（２）から出たガス（８）の少なくとも一部を前記第三の熱交換器（１１）と協働するように導くことを特徴とする、請求項１〜３のいずれか一つに記載の方法。
【請求項５】
サイクロンプレヒータ（２）のガス（８）は第三の熱交換器（１１）と協働し、それによって、前記第一の熱交換器（９）及び前記第二の熱交換器（１０）間の共通の前記流体サーキット（１２）に共通のまたは共通でない流体サーキットの流体を加熱することを特徴とする、請求項４に記載の方法。
【請求項６】
クリンカクーラ（４）の熱い過剰空気（７）を、第一の熱交換器（９）の上流でサイクロンプレヒータ（２）のガス（８）に混合することを特徴とする、請求項１〜３のいずれか一つに記載の方法。
【請求項７】
サイクロンプレヒータ（２）の少なくとも一部分のガス（８）を、クーラの過剰空気（７）に混合する前に、装置（１４）内のクリンカ製造原料の乾燥に使用することを特徴とする、請求項６に記載の方法。
【請求項８】
燃焼空気、すなわち、三次空気（６）の温度は、前記第二の熱交換器（１０）の下流で６５０℃以上であることを特徴とする、請求項１〜７のいずれか一つに記載の方法。
【請求項９】
‐回転炉（１）、
‐前記回転炉からガスを受けるサイクロンプレヒータ（２）、
‐前記回転炉（１）の出口部の位置に備えられ、内部でクリンカが空気の送風によって冷却され、熱風を発生させるクリンカクーラ（４）であって、該クリンカクーラ（４）によってこのようにして生成された熱風の第一の部分（５）、いわゆる二次空気は回転炉によって燃焼空気として使用される、クリンカクーラ（４）
‐前記クリンカクーラ（４）によって生成された熱風の第二の部分（６）、すなわち、三次空気を設備の燃焼区域まで運ぶ導管（６０、６０1、６０2）、
‐前記クリンカクーラ（４）によって生成された熱風の第三の部分（７）、いわゆる過剰空気を第一の熱交換器と呼ばれる発電機の熱交換器（９）まで運ぶ導管（７０）、
を備える、セメントクリンカの製造設備であって、
三次空気（６）が流れる導管（６０）は、前記燃焼区域の上流で第二の熱交換器（１０）と協働し、流体サーキット（１２）は前記第一の熱交換器（９）及び前記第二の熱交換器（１０）に共通であることを特徴とする、セメントクリンカの製造設備。
【請求項１０】
一つまたは複数のプレか焼反応炉（３）が、前記サイクロンプレヒータ（２）の下部に接続されており、各々一つまたは複数のバーナーを備え、三次空気（６）の導管が前記一つまたは複数のプレか焼反応炉まで三次空気を流すことを特徴とする、請求項９に記載の製造設備。
【請求項１１】
前記第一の熱交換器（９）は蒸気生成器であり、前記第二の熱交換器（１０）は蒸気過熱器であることを特徴とする、請求項９または１０に記載の製造設備。
【請求項１２】
第三の熱交換器（１１）を備え、その内部で、サイクロンプレヒータ（２）から出たガス（８）の少なくとも一部が、エネルギー回収のため前記第三の熱交換器（１１）と協働することを特徴とする、請求項９〜１１のいずれか一つに記載の製造設備。
【請求項１３】
流体サーキットは、前記第一の熱交換器（９）及び前記第二の熱交換器（１０）に共通の前記流体サーキット（１２）と同一または同一でないこともあるが、前記第三の熱交換器（１１）を通過することを特徴とする、請求項１２に記載の製造設備。
【請求項１４】
サイクロンプレヒータ（２）のガス（８）の排気管（８０）は、第一の熱交換器（９）の上流で過剰空気（７）の導管と接続することを特徴とする、請求項９〜１１のいずれか一つに記載の製造設備。
【請求項１５】
サイクロンプレヒータ（２）のガス（８）の排気管（８０）は、前記過剰空気（７）の導管（７０）との接合部の上流で原料乾燥装置（１４）と協働することを特徴とする、請求項１４に記載の製造設備。
【図１】
【図２】
【図３】
【図４】
【図２】
【図３】
【図４】
【公表番号】特表２０１１−５２４３２５（Ｐ２０１１−５２４３２５Ａ）
【公表日】平成２３年９月１日（２０１１．９．１）
【国際特許分類】
【出願番号】特願２０１１−５１２１６９（Ｐ２０１１−５１２１６９）
【出願日】平成２１年６月２日（２００９．６．２）
【国際出願番号】ＰＣＴ／ＦＲ２００９／０００６３６
【国際公開番号】ＷＯ２００９／１５６６１４
【国際公開日】平成２１年１２月３０日（２００９．１２．３０）
【出願人】（５０９１４０４６７）
【氏名又は名称原語表記】ＦＩＶＥＳ ＦＣＢ
【Ｆターム（参考）】
【公表日】平成２３年９月１日（２０１１．９．１）
【国際特許分類】
【出願日】平成２１年６月２日（２００９．６．２）
【国際出願番号】ＰＣＴ／ＦＲ２００９／０００６３６
【国際公開番号】ＷＯ２００９／１５６６１４
【国際公開日】平成２１年１２月３０日（２００９．１２．３０）
【出願人】（５０９１４０４６７）
【氏名又は名称原語表記】ＦＩＶＥＳ ＦＣＢ
【Ｆターム（参考）】
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