予混合圧縮着火式内燃機関
【課題】混合気の自着火時期を制御することにより、幅広い負荷領域にて使用可能な予混合圧縮着火式内燃機関を提供する。
【解決手段】シリンダ２と、シリンダ２の内部を往復運動するピストン３と、シリンダ２とピストン３との間に形成される燃焼室４と、排気弁３２の開閉によって燃焼室４との連通・非連通が切り換えられる排気路３１と、第１吸気弁１２の開閉によって燃焼室４との連通・非連通が切り換えられる第１吸気路１１と、第２吸気弁２２の開閉によって燃焼室４との連通・非連通が切り換えられ、第１吸気路１１から燃焼室４に供給される流体よりも高い圧力で流体を燃焼室４に供給可能に構成することにより燃焼室４内の圧力を調整可能な第２吸気路２１と、を備えた。
【解決手段】シリンダ２と、シリンダ２の内部を往復運動するピストン３と、シリンダ２とピストン３との間に形成される燃焼室４と、排気弁３２の開閉によって燃焼室４との連通・非連通が切り換えられる排気路３１と、第１吸気弁１２の開閉によって燃焼室４との連通・非連通が切り換えられる第１吸気路１１と、第２吸気弁２２の開閉によって燃焼室４との連通・非連通が切り換えられ、第１吸気路１１から燃焼室４に供給される流体よりも高い圧力で流体を燃焼室４に供給可能に構成することにより燃焼室４内の圧力を調整可能な第２吸気路２１と、を備えた。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、燃焼室内で混合気を圧縮させて自着火させることにより動力を取り出す予混合圧縮着火式内燃機関に関する。
【背景技術】
【０００２】
一般的に、内燃機関において燃料が不完全燃焼を起こすとＰＭ（粒子状物質）が発生し、これを防ぐために高温高圧下での燃焼を行うとNOｘ（窒素酸化物）が発生するため、ＰＭとＮＯｘの排出量を同時に低減させることは困難である。このような課題を解決する内燃機関として、燃焼室内で混合気を圧縮させて自着火させることにより動力を取り出す予混合圧縮着火式内燃機関（ＨＣＣＩ（＝Homogeneous Charge Compression Ignition）エンジン）が注目されている。
【０００３】
予混合圧縮着火式内燃機関においては、燃料であるガソリンを予め均一に空気中に拡散させるため不完全燃焼が起こりにくくＰＭの発生を抑制できると同時に、希薄混合気の燃焼であるため燃焼温度が低くＮＯｘの排出が低減できるとされている。一方で、混合気の着火時期の制御が困難であるため、負荷が高い時に燃料濃度を濃くするとノッキングを引き起こしやすい等の問題がある。
【０００４】
こういった問題を解消すべく、例えば特許文献１に記載の予混合圧縮着火式内燃機関においては、燃焼室内で若干濃い混合気中に希薄な混合気の領域を形成することにより自着火の時期を制御している。又、特許文献２に記載の予混合圧縮着火式内燃機関においては、排気バルブの弁開閉時期を制御することにより、高温の残留燃焼ガスを利用して混合気の圧縮端温度を高めるとともに、混合気のミキシングを改善して、安定的な自着火を図っている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００５】
【特許文献１】特開２００４−２８０２２号公報
【特許文献２】特開２００５−２０１１２７号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
しかし、特許文献１に記載の予混合圧縮着火式内燃機関の場合、若干濃い混合気と希薄な混合気とのミキシングを制御するのは難しく、従って自着火時期の制御も容易ではない。更に、濃い混合気をミキシングするため、希薄混合気の燃焼によりＮＯｘの排出を低減できるという予混合圧縮着火式内燃機関の利点が損なわれてしまうおそれがある。又、特許文献２には、高負荷時には現在主流の予混合火花点火燃焼方式を用いると記載されており、幅広い負荷に対応できる予混合圧縮着火式内燃機関として構成されているわけではない。
【０００７】
本発明は以上の課題に鑑みてなされたもので、混合気の自着火時期を制御することにより、幅広い負荷領域にて使用可能な予混合圧縮着火式内燃機関を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
本発明に係る予混合圧縮着火式内燃機関の第１特徴構成は、シリンダと、前記シリンダの内部を往復運動するピストンと、前記シリンダと前記ピストンとの間に形成される燃焼室と、排気弁の開閉によって前記燃焼室との連通・非連通が切り換えられる排気路と、第１吸気弁の開閉によって前記燃焼室との連通・非連通が切り換えられる第１吸気路と、第２吸気弁の開閉によって前記燃焼室との連通・非連通が切り換えられ、前記第１吸気路から前記燃焼室に供給される流体よりも高い圧力で流体を前記燃焼室に供給可能に構成することにより前記燃焼室内の圧力を調整可能な第２吸気路と、を備えた点にある。
【０００９】
本特徴構成によれば、第１吸気路から燃焼室に供給される流体よりも高い圧力で流体を燃焼室に供給可能に構成することにより燃焼室内の圧力を調整可能な第２吸気路を備えているので、混合気の圧縮比を調整することにより、混合気が自着火する時期を制御することができる。例えば、高負荷時に燃焼濃度を濃くすることにより自着火時期が早くなる傾向にある場合に、圧縮比を小さくして自着火時期を遅くするように制御すれば、自着火時期を適正に維持することができ、ノッキングの発生を抑制することができる。即ち、ＰＭとＮＯｘの排出量の同時低減という予混合圧縮着火式内燃機関の利点を損なうことなく、幅広い負荷領域にて使用可能な予混合圧縮着火式内燃機関を提供することができる。
【００１０】
第２特徴構成は、シリンダと、前記シリンダの内部を往復運動するピストンと、前記シリンダと前記ピストンとの間に形成される燃焼室と、排気弁の開閉によって前記燃焼室との連通・非連通が切り換えられる排気路と、第１吸気弁の開閉によって前記燃焼室との連通・非連通が切り換えられる第１吸気路と、第２吸気弁の開閉によって前記燃焼室との連通・非連通が切り換えられ、前記第１吸気路から前記燃焼室に供給される流体よりも高い圧力で流体を前記燃焼室に供給する第２吸気路と、を備え、前記第２吸気弁の開閉時期及びリフト量、又はその何れか一方を制御する点にある。
【００１１】
本特徴構成によれば、第１吸気路から燃焼室に供給される流体よりも高い圧力で流体を燃焼室に供給する第２吸気路を備え、第２吸気弁の開閉時期及びリフト量、又は何れかその一方を制御するので、第２吸気弁から燃焼室への流体の供給時期及び供給量、又はその何れか一方を調整することができる。このように第２吸気弁から燃焼室への流体の供給時期や供給量を調整することにより、燃焼室内の混合気の圧縮比を調整することができるため、混合気が自着火する時期を制御することができる。例えば、高負荷時に燃焼濃度を濃くすることにより自着火時期が早くなる傾向にある場合に、圧縮比を小さくして自着火時期を遅くするように制御すれば、自着火時期を適正に維持することができ、ノッキングの発生を抑制することができる。即ち、ＰＭとＮＯｘの排出量の同時低減という予混合圧縮着火式内燃機関の利点を損なうことなく、幅広い負荷領域にて使用可能な予混合圧縮着火式内燃機関を提供することができる。
【００１２】
第３特徴構成は、前記第２吸気弁は前記第１吸気弁よりも遅れて開弁するように構成されている点にある。
【００１３】
第１吸気弁から燃焼室に供給される流体に燃料が含まれている場合、本特徴構成のごとく、第２吸気弁を第１吸気弁よりも遅れて開弁することにより、燃料を燃焼室内である程度均一に拡散させた後に第２吸気弁からの流体により圧縮比を高めることができる。このため、燃料が燃焼室内の一部に偏在し、不完全燃焼を起こしたり、自着火時期の制御性が低下したりすることを抑制することができる。
【００１４】
第４特徴構成は、前記第１吸気路に燃料を供給する燃料噴射装置が設けられ、前記第２吸気路に空気を圧縮する過給機が設けられている点にある。
【００１５】
本特徴構成によれば、第１吸気路から燃焼室に供給される流体は混合気、第２吸気路から燃焼室に供給される流体は圧縮空気となる。従って、燃焼室内における混合気の空燃比は主に第１吸気路から供給される混合気の影響が支配的となり、燃焼室内における混合気の圧縮比は主に第２吸気路から供給される圧縮空気の影響が支配的となる。その結果、空燃比と圧縮比の調整が行い易くなり、自着火時期の制御性を向上させることができる。
【００１６】
第５特徴構成は、前記第２吸気弁は可変バルブタイミング機構を備えている点にある。
【００１７】
本特徴構成によれば、第２吸気弁の弁開閉時期を制御する場合に、第２吸気弁に備えられた可変バルブタイミング機構を用いることができる。可変バルブタイミング機構を用いることにより、弁開閉時期の制御性が向上し、自着火時期の制御性を向上させることができる。
【００１８】
第６特徴構成は、前記第２吸気弁は可変バルブリフト機構を備えている点にある。
【００１９】
本特徴構成によれば、第２吸気弁のリフト量を制御する場合に、第２吸気弁に備えられた可変バルブリフト機構を用いることができる。可変バルブリフト機構を用いることにより、リフト量の制御性が向上し、自着火時期の制御性を向上させることができる。
【図面の簡単な説明】
【００２０】
【図１】本発明に係る予混合圧縮着火式内燃機関の構成図である。
【図２】負荷が中程度（標準状態）の場合のバルブタイミングダイアグラムである。
【図３】負荷が標準状態よりも小さい場合のバルブタイミングダイアグラムである。
【図４】負荷が標準状態よりも大きい場合のバルブタイミングダイアグラムである。
【図５】フィードバック制御を示すフローチャートである。
【発明を実施するための形態】
【００２１】
以下、本発明に係る予混合圧縮着火式内燃機関を自動車に適用した場合の実施形態について図１〜図５を用いて説明する。
【００２２】
図１に示すように、予混合圧縮着火式内燃機関１は、シリンダ２の内部に形成されピストン３によって圧縮される燃焼室４に接続する第１吸気路１１、第２吸気路２１、及び排気路３１を有している。第１吸気路１１、第２吸気路２１、及び排気路３１は、それぞれ第１吸気弁１２、第２吸気弁２２、及び排気弁３２の開閉によって燃焼室４との連通・非連通が切り換えられる。
【００２３】
第１吸気路１１には、エアクリーナ４１にて異物が除去された空気が導入され、スロットルバルブ４２にて燃料室４に導入される空気量が調整される。第１吸気路１１の更に下流側には、第１吸気路に導入された空気に燃料を噴射して混合気を形成する燃料噴射装置４３が設けられており、ＥＣＵ５１により燃料噴射量を調整できるように構成されている。尚、燃料噴射装置４３を燃焼室４に設けることも可能である。第１吸気路１１と燃焼室４との境界部には第１吸気弁１２が備えられ、第１吸気弁１２の開閉によって第１吸気路１１と燃焼室４との連通・非連通が切り換えられる。
【００２４】
第２吸気路２１には、エアクリーナ４１にて異物が除去された空気が導入され、過給機４４にて空気が圧縮される。過給機４４としては、排気エネルギーを利用するターボチャージャーや予混合圧縮着火式内燃機関１の出力を利用するスーパーチャージャーを用いてもよいし、電動式のものを用いてもよい。過給機４４の下流側には、圧縮した空気が熱膨張することを抑制するため、空気の冷却を行うインタークーラー４５が設けられている。
【００２５】
第２吸気路２１と燃焼室４との境界部には第２吸気弁２２が備えられ、第２吸気弁２２の開閉によって第２吸気路２１と燃焼室４との連通・非連通が切り換えられる。第２吸気弁２２は可変バルブタイミング機構４６及び可変バルブリフト機構４７を備えており、これらの機構をＥＣＵ５１によって制御することにより、第２吸気弁２２の開閉時期及びリフト量の調整を行うことができる。
【００２６】
排気路３１は、燃焼室４で発生した排気を外部に排出するための管路である。排気路３１と燃焼室４との境界部には排気弁３２が備えられ、排気弁３２の開閉によって排気路３１と燃焼室４との連通・非連通が切り換えられる。
【００２７】
尚、本実施形態においては、第１吸気弁１２を２つ、第２吸気弁２２を１つ、排気弁３２を２つ備えた５バルブ式の予混合圧縮着火式内燃機関１を想定しているが、以降、２つの第１吸気弁１２と、２つの排気弁３２とについてはそれぞれを区別することなく、単に第１吸気弁１２、排気弁３２と称す。又、弁の構成はこれに限られるものではなく、他の構成を採ることも勿論可能である。
【００２８】
ＥＣＵ５１には、アクセルの踏み込み具合を検出するアクセル開度センサ５２、エンジン冷却水の温度を検出する水温センサ５３、エンジン回転数を検出するクランク角センサ５４、燃焼室４における自着火時期を検出する着火時期センサ５５、及び予混合圧縮着火式内燃機関１におけるノッキングの発生を検出するノックセンサ５６からの検出値が入力される。これらの検出値に応じて、ＥＣＵ５１は予混合圧縮着火式内燃機関１の自着火時期を適正に維持するように、可変バルブタイミング機構４６、可変バルブリフト機構４７、及び燃料噴射装置４３が制御される。尚、ＥＣＵ５１に入力される検出値は上記各センサからの検出値の一部であってもよいし、これら以外のセンサからの検出値を読み込むことも可能である。
【００２９】
以上の構成を有する予混合圧縮着火式内燃機関１を用いた制御手法の一例について説明する。まず、ＥＣＵ５１は、アクセル開度センサ５２の検出値を読み込むことによって予混合圧縮着火式内燃機関１にかかる負荷を算出し、この負荷に応じて可変バルブタイミング機構４６や可変バルブリフト機構４７を適宜制御するものとする。尚、第１吸気弁１２や排気弁３２の開閉時期やリフト量を、それぞれに設けた可変バルブタイミング機構や可変バルブリフト機構を用いて制御することも可能であるが、このような技術は公知なので第１吸気弁１２や排気弁３２の制御についての説明はここでは割愛する。
【００３０】
図２に示したバルブタイミングダイアグラムは、以降の説明の際に基準となる、負荷が中程度の標準状態における弁開閉時期を示したものである。第２吸気弁２２を第１吸気弁１２よりも遅れて開弁させることにより、燃料を燃焼室４内である程度均一に拡散させた後に第２吸気弁２２からの流体により圧縮比を高めることができる。このため、燃料が燃焼室４内の一部に偏在し、不完全燃焼を起こしたり、自着火時期の制御性が低下したりすることを抑制し、その結果、ピストン３が上死点の時に適切に自着火する。以下、予混合圧縮着火式内燃機関１にかかる負荷が標準状態よりも大きい場合及び小さい場合の制御例を示す。
【００３１】
ＥＣＵ５１が、アクセル開度センサ５２からの検出値からユーザーがアクセルを踏み込んだと判断した場合には、第１吸気路１１の燃料噴射装置４３からの燃料噴射量を増加させるとともに、例えば、図３のバルブタイミングダイアグラムに示すように、第２吸気弁２２の弁開閉時期を可変バルブタイミング機構４６により遅角側に制御すればよい。そうすると、ピストン３が下死点から上死点に移動している上昇工程と、第２吸気弁２２の開弁時間のオーバーラップが大きくなるため、燃焼室４の正圧により第２吸気路２１から燃焼室４に圧縮空気量が流入し難くなる。その結果、標準状態と比べて燃焼室４内の圧縮圧力は小さくなるので自着火時期が遅くなる傾向となり、燃料噴射量が増えたことにより自着火時期が早まる傾向を相殺することができる。従って、ピストン３が上死点の時に自着火するよう調整することができ、ノッキングの発生を防止できる。
【００３２】
又、可変バルブタイミング機構４６を制御して弁開閉時期を遅くする代わりに、可変バルブリフト機構４７を制御して第２吸気弁２２のリフト量を小さくする（開弁時間を短くする）ことにより第２吸気路２１から燃焼室４に流入する圧縮空気量を減少させてもよいし、弁開閉時期とリフト量との両方を同時に制御してもよい。
【００３３】
上述のように第２吸気路２１から燃焼室４に供給される圧縮空気量を減少させることにより、燃焼室４内の混合気の空燃比は上昇する傾向となる。従って、第２吸気弁２２の制御による圧縮空気量の供給量の調整と併せて、燃料噴射装置４３の制御により空燃比についても積極的に制御を行うように構成すれば好適である。
【００３４】
ＥＣＵ５１が、アクセル開度センサ５２からの検出値からユーザーがアクセルを緩めたと判断した場合には、第１吸気路１１の燃料噴射装置４３からの燃料噴射量を減少させるとともに、例えば、図４のバルブタイミングダイアグラムに示すように、第２吸気弁２２の弁開閉時期を可変バルブタイミング機構４６により進角側に制御すればよい。そうすると、ピストン３が上死点から下死点に移動している下降工程と、第２吸気弁２２の開弁時間のオーバーラップが大きくなるため、燃焼室４の負圧により第２吸気路２１から燃焼室４に圧縮空気量が流入し易くなる。その結果、標準状態と比べて燃焼室４内の圧縮圧力は大きくなるので自着火時期が早くなる傾向となり、燃料噴射量が減ったことにより自着火時期が遅くなる傾向を相殺することができる。従って、ピストン３が上死点の時に自着火するよう調整することができ、出力不足を防止できる。
【００３５】
又、可変バルブタイミング機構４６を制御して弁開閉時期を早くする代わりに、可変バルブリフト機構４７を制御して第２吸気弁２２のリフト量を大きくする（開弁時間を長くする）ことにより第２吸気路２１から燃焼室４に流入する圧縮空気量を増加させてもよいし、弁開閉時期とリフト量との両方を同時に制御してもよい。
【００３６】
上述のように第２吸気路２１から燃焼室４に供給される圧縮空気量を増加させることにより、燃焼室４内の混合気の空燃比は減少する傾向となる。従って、第２吸気弁２２の制御による圧縮空気量の供給量の調整と併せて、燃料噴射装置４３の制御により空燃比についても積極的に制御を行うように構成すれば好適である。
【００３７】
尚、以上の説明における標準状態とは便宜上設定した状態であり、どのような条件を標準状態としても構わない。又、上述の例では第２吸気弁２２の弁開閉時期を可変バルブタイミング機構４６により進角側に制御することにより、第２吸気路２１から燃焼室４への圧縮空気量の流入量を増加させるものとした。しかしそうすると、図４に示すように、第１吸気弁１２の開弁時間と第２吸気弁２２の開弁時間とのオーバーラップが大きくなり、第２吸気路２１から燃焼室４に供給される圧縮空気の流れによる燃焼室４から第１吸気路１１への混合気の巻き返しの影響が大きくなる可能性がある。このような影響を利用して、自着火時期を制御することもできる。
【００３８】
上述のごとく、予混合圧縮着火式内燃機関１における圧縮圧力や空燃比は種々の要因で変化し得るものなので、ＥＣＵ５１にてフィードバック制御を行うことにより、自着火時期が適正時期となるように制御サイクル毎に修正を行うことが好ましい。このようなフィードバック制御の一例について、図５に基づいて説明する。
【００３９】
ＥＣＵ５１は、アクセル開度センサ５２の検出値等の条件を読み込む（＃１１）ことによって、運転状態の把握を行う。尚、アクセル開度センサ５２に限らず、エンジン冷却水の温度を検出する水温センサ５３、エンジン回転数を検出するクランク角センサ５４、燃焼室４における自着火時期を検出する着火時期センサ５５、及び予混合圧縮着火式内燃機関１におけるノッキングの発生を検出するノックセンサ５６からの検出値、更にはこれら以外のセンサからの検出値を読み込んでもよい。例えば、各流路（第１吸気路１１、第２吸気路２１、及び排気路３１）に温度センサ、圧力センサ、又は流量センサを設置して、これらからの検出値を制御パラメータとして用いることもできる。
【００４０】
ステップ＃１１で読み込んだ条件に応じて、自着火時期が適正となるように第２吸気弁２２の弁開閉時期、第２吸気弁２２のリフト量、及び燃料噴射装置４３からの燃料噴射量のうち少なくとも何れかを変更する（＃１２）。これらの変更量は、条件に応じてマップ化されたデータとして予め用意されていてもよいし、条件値をパラメータとする数式から求められるように構成してもよい。
【００４１】
ステップ＃１２で第２吸気弁２２の弁開閉時期、第２吸気弁２２のリフト量、及び燃料噴射装置４３からの燃料噴射量のうち少なくとも何れかを変更した後、着火時期センサ５５により予混合圧縮着火式内燃機関１における自着火時期を検出する（＃１３）。
【００４２】
次に、ステップ＃１３で検出した自着火時期が適正か否かを判断する（＃１４）。その結果、自着火時期が適正であれば（＃１４，Ｙｅｓ）、自着火時期を補正するフィードバック制御を行うことなく、次の条件に応じた制御を継続する。一方、自着火時期が適正でなければ（＃１４，Ｎｏ）、自着火時期が適正となるように再度第２吸気弁２２の弁開閉時期、第２吸気弁２２のリフト量、及び燃料噴射装置４３からの燃料噴射量のうち少なくとも何れかを変更する（＃１２）。このようなフィードバック制御を行うことにより、自着火時期がより適正となるように予混合圧縮着火式内燃機関１を作動させることができる。
【００４３】
尚、以上説明してきた予混合圧縮着火式内燃機関１における自着火時期の制御は、アクセル操作のないアイドリング状態においても適用できるものである。又、予混合圧縮着火式内燃機関１の始動時には、燃焼室４が十分に暖機されておらず、適正な自着火時期に維持することが難しい場合もあり得る。このような場合には、一時的に予混合圧縮着火式内燃機関１の安定化を図るため、別途点火プラグを備えて、強制的に着火させることも可能である。
【産業上の利用可能性】
【００４４】
本発明に係る予混合圧縮着火式内燃機関は、自動車以外の装置の動力として利用することも可能である。
【符号の説明】
【００４５】
１ 予混合圧縮着火式内燃機関
２ シリンダ
３ ピストン
４ 燃焼室
１１ 第１吸気路
１２ 第１吸気弁
２１ 第２吸気路
２２ 第２吸気弁
３１ 排気路
３２ 排気弁
４３ 燃料噴射装置
４４ 過給機
４６ 可変バルブタイミング機構
４７ 可変バルブリフト機構
【技術分野】
【０００１】
本発明は、燃焼室内で混合気を圧縮させて自着火させることにより動力を取り出す予混合圧縮着火式内燃機関に関する。
【背景技術】
【０００２】
一般的に、内燃機関において燃料が不完全燃焼を起こすとＰＭ（粒子状物質）が発生し、これを防ぐために高温高圧下での燃焼を行うとNOｘ（窒素酸化物）が発生するため、ＰＭとＮＯｘの排出量を同時に低減させることは困難である。このような課題を解決する内燃機関として、燃焼室内で混合気を圧縮させて自着火させることにより動力を取り出す予混合圧縮着火式内燃機関（ＨＣＣＩ（＝Homogeneous Charge Compression Ignition）エンジン）が注目されている。
【０００３】
予混合圧縮着火式内燃機関においては、燃料であるガソリンを予め均一に空気中に拡散させるため不完全燃焼が起こりにくくＰＭの発生を抑制できると同時に、希薄混合気の燃焼であるため燃焼温度が低くＮＯｘの排出が低減できるとされている。一方で、混合気の着火時期の制御が困難であるため、負荷が高い時に燃料濃度を濃くするとノッキングを引き起こしやすい等の問題がある。
【０００４】
こういった問題を解消すべく、例えば特許文献１に記載の予混合圧縮着火式内燃機関においては、燃焼室内で若干濃い混合気中に希薄な混合気の領域を形成することにより自着火の時期を制御している。又、特許文献２に記載の予混合圧縮着火式内燃機関においては、排気バルブの弁開閉時期を制御することにより、高温の残留燃焼ガスを利用して混合気の圧縮端温度を高めるとともに、混合気のミキシングを改善して、安定的な自着火を図っている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００５】
【特許文献１】特開２００４−２８０２２号公報
【特許文献２】特開２００５−２０１１２７号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
しかし、特許文献１に記載の予混合圧縮着火式内燃機関の場合、若干濃い混合気と希薄な混合気とのミキシングを制御するのは難しく、従って自着火時期の制御も容易ではない。更に、濃い混合気をミキシングするため、希薄混合気の燃焼によりＮＯｘの排出を低減できるという予混合圧縮着火式内燃機関の利点が損なわれてしまうおそれがある。又、特許文献２には、高負荷時には現在主流の予混合火花点火燃焼方式を用いると記載されており、幅広い負荷に対応できる予混合圧縮着火式内燃機関として構成されているわけではない。
【０００７】
本発明は以上の課題に鑑みてなされたもので、混合気の自着火時期を制御することにより、幅広い負荷領域にて使用可能な予混合圧縮着火式内燃機関を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
本発明に係る予混合圧縮着火式内燃機関の第１特徴構成は、シリンダと、前記シリンダの内部を往復運動するピストンと、前記シリンダと前記ピストンとの間に形成される燃焼室と、排気弁の開閉によって前記燃焼室との連通・非連通が切り換えられる排気路と、第１吸気弁の開閉によって前記燃焼室との連通・非連通が切り換えられる第１吸気路と、第２吸気弁の開閉によって前記燃焼室との連通・非連通が切り換えられ、前記第１吸気路から前記燃焼室に供給される流体よりも高い圧力で流体を前記燃焼室に供給可能に構成することにより前記燃焼室内の圧力を調整可能な第２吸気路と、を備えた点にある。
【０００９】
本特徴構成によれば、第１吸気路から燃焼室に供給される流体よりも高い圧力で流体を燃焼室に供給可能に構成することにより燃焼室内の圧力を調整可能な第２吸気路を備えているので、混合気の圧縮比を調整することにより、混合気が自着火する時期を制御することができる。例えば、高負荷時に燃焼濃度を濃くすることにより自着火時期が早くなる傾向にある場合に、圧縮比を小さくして自着火時期を遅くするように制御すれば、自着火時期を適正に維持することができ、ノッキングの発生を抑制することができる。即ち、ＰＭとＮＯｘの排出量の同時低減という予混合圧縮着火式内燃機関の利点を損なうことなく、幅広い負荷領域にて使用可能な予混合圧縮着火式内燃機関を提供することができる。
【００１０】
第２特徴構成は、シリンダと、前記シリンダの内部を往復運動するピストンと、前記シリンダと前記ピストンとの間に形成される燃焼室と、排気弁の開閉によって前記燃焼室との連通・非連通が切り換えられる排気路と、第１吸気弁の開閉によって前記燃焼室との連通・非連通が切り換えられる第１吸気路と、第２吸気弁の開閉によって前記燃焼室との連通・非連通が切り換えられ、前記第１吸気路から前記燃焼室に供給される流体よりも高い圧力で流体を前記燃焼室に供給する第２吸気路と、を備え、前記第２吸気弁の開閉時期及びリフト量、又はその何れか一方を制御する点にある。
【００１１】
本特徴構成によれば、第１吸気路から燃焼室に供給される流体よりも高い圧力で流体を燃焼室に供給する第２吸気路を備え、第２吸気弁の開閉時期及びリフト量、又は何れかその一方を制御するので、第２吸気弁から燃焼室への流体の供給時期及び供給量、又はその何れか一方を調整することができる。このように第２吸気弁から燃焼室への流体の供給時期や供給量を調整することにより、燃焼室内の混合気の圧縮比を調整することができるため、混合気が自着火する時期を制御することができる。例えば、高負荷時に燃焼濃度を濃くすることにより自着火時期が早くなる傾向にある場合に、圧縮比を小さくして自着火時期を遅くするように制御すれば、自着火時期を適正に維持することができ、ノッキングの発生を抑制することができる。即ち、ＰＭとＮＯｘの排出量の同時低減という予混合圧縮着火式内燃機関の利点を損なうことなく、幅広い負荷領域にて使用可能な予混合圧縮着火式内燃機関を提供することができる。
【００１２】
第３特徴構成は、前記第２吸気弁は前記第１吸気弁よりも遅れて開弁するように構成されている点にある。
【００１３】
第１吸気弁から燃焼室に供給される流体に燃料が含まれている場合、本特徴構成のごとく、第２吸気弁を第１吸気弁よりも遅れて開弁することにより、燃料を燃焼室内である程度均一に拡散させた後に第２吸気弁からの流体により圧縮比を高めることができる。このため、燃料が燃焼室内の一部に偏在し、不完全燃焼を起こしたり、自着火時期の制御性が低下したりすることを抑制することができる。
【００１４】
第４特徴構成は、前記第１吸気路に燃料を供給する燃料噴射装置が設けられ、前記第２吸気路に空気を圧縮する過給機が設けられている点にある。
【００１５】
本特徴構成によれば、第１吸気路から燃焼室に供給される流体は混合気、第２吸気路から燃焼室に供給される流体は圧縮空気となる。従って、燃焼室内における混合気の空燃比は主に第１吸気路から供給される混合気の影響が支配的となり、燃焼室内における混合気の圧縮比は主に第２吸気路から供給される圧縮空気の影響が支配的となる。その結果、空燃比と圧縮比の調整が行い易くなり、自着火時期の制御性を向上させることができる。
【００１６】
第５特徴構成は、前記第２吸気弁は可変バルブタイミング機構を備えている点にある。
【００１７】
本特徴構成によれば、第２吸気弁の弁開閉時期を制御する場合に、第２吸気弁に備えられた可変バルブタイミング機構を用いることができる。可変バルブタイミング機構を用いることにより、弁開閉時期の制御性が向上し、自着火時期の制御性を向上させることができる。
【００１８】
第６特徴構成は、前記第２吸気弁は可変バルブリフト機構を備えている点にある。
【００１９】
本特徴構成によれば、第２吸気弁のリフト量を制御する場合に、第２吸気弁に備えられた可変バルブリフト機構を用いることができる。可変バルブリフト機構を用いることにより、リフト量の制御性が向上し、自着火時期の制御性を向上させることができる。
【図面の簡単な説明】
【００２０】
【図１】本発明に係る予混合圧縮着火式内燃機関の構成図である。
【図２】負荷が中程度（標準状態）の場合のバルブタイミングダイアグラムである。
【図３】負荷が標準状態よりも小さい場合のバルブタイミングダイアグラムである。
【図４】負荷が標準状態よりも大きい場合のバルブタイミングダイアグラムである。
【図５】フィードバック制御を示すフローチャートである。
【発明を実施するための形態】
【００２１】
以下、本発明に係る予混合圧縮着火式内燃機関を自動車に適用した場合の実施形態について図１〜図５を用いて説明する。
【００２２】
図１に示すように、予混合圧縮着火式内燃機関１は、シリンダ２の内部に形成されピストン３によって圧縮される燃焼室４に接続する第１吸気路１１、第２吸気路２１、及び排気路３１を有している。第１吸気路１１、第２吸気路２１、及び排気路３１は、それぞれ第１吸気弁１２、第２吸気弁２２、及び排気弁３２の開閉によって燃焼室４との連通・非連通が切り換えられる。
【００２３】
第１吸気路１１には、エアクリーナ４１にて異物が除去された空気が導入され、スロットルバルブ４２にて燃料室４に導入される空気量が調整される。第１吸気路１１の更に下流側には、第１吸気路に導入された空気に燃料を噴射して混合気を形成する燃料噴射装置４３が設けられており、ＥＣＵ５１により燃料噴射量を調整できるように構成されている。尚、燃料噴射装置４３を燃焼室４に設けることも可能である。第１吸気路１１と燃焼室４との境界部には第１吸気弁１２が備えられ、第１吸気弁１２の開閉によって第１吸気路１１と燃焼室４との連通・非連通が切り換えられる。
【００２４】
第２吸気路２１には、エアクリーナ４１にて異物が除去された空気が導入され、過給機４４にて空気が圧縮される。過給機４４としては、排気エネルギーを利用するターボチャージャーや予混合圧縮着火式内燃機関１の出力を利用するスーパーチャージャーを用いてもよいし、電動式のものを用いてもよい。過給機４４の下流側には、圧縮した空気が熱膨張することを抑制するため、空気の冷却を行うインタークーラー４５が設けられている。
【００２５】
第２吸気路２１と燃焼室４との境界部には第２吸気弁２２が備えられ、第２吸気弁２２の開閉によって第２吸気路２１と燃焼室４との連通・非連通が切り換えられる。第２吸気弁２２は可変バルブタイミング機構４６及び可変バルブリフト機構４７を備えており、これらの機構をＥＣＵ５１によって制御することにより、第２吸気弁２２の開閉時期及びリフト量の調整を行うことができる。
【００２６】
排気路３１は、燃焼室４で発生した排気を外部に排出するための管路である。排気路３１と燃焼室４との境界部には排気弁３２が備えられ、排気弁３２の開閉によって排気路３１と燃焼室４との連通・非連通が切り換えられる。
【００２７】
尚、本実施形態においては、第１吸気弁１２を２つ、第２吸気弁２２を１つ、排気弁３２を２つ備えた５バルブ式の予混合圧縮着火式内燃機関１を想定しているが、以降、２つの第１吸気弁１２と、２つの排気弁３２とについてはそれぞれを区別することなく、単に第１吸気弁１２、排気弁３２と称す。又、弁の構成はこれに限られるものではなく、他の構成を採ることも勿論可能である。
【００２８】
ＥＣＵ５１には、アクセルの踏み込み具合を検出するアクセル開度センサ５２、エンジン冷却水の温度を検出する水温センサ５３、エンジン回転数を検出するクランク角センサ５４、燃焼室４における自着火時期を検出する着火時期センサ５５、及び予混合圧縮着火式内燃機関１におけるノッキングの発生を検出するノックセンサ５６からの検出値が入力される。これらの検出値に応じて、ＥＣＵ５１は予混合圧縮着火式内燃機関１の自着火時期を適正に維持するように、可変バルブタイミング機構４６、可変バルブリフト機構４７、及び燃料噴射装置４３が制御される。尚、ＥＣＵ５１に入力される検出値は上記各センサからの検出値の一部であってもよいし、これら以外のセンサからの検出値を読み込むことも可能である。
【００２９】
以上の構成を有する予混合圧縮着火式内燃機関１を用いた制御手法の一例について説明する。まず、ＥＣＵ５１は、アクセル開度センサ５２の検出値を読み込むことによって予混合圧縮着火式内燃機関１にかかる負荷を算出し、この負荷に応じて可変バルブタイミング機構４６や可変バルブリフト機構４７を適宜制御するものとする。尚、第１吸気弁１２や排気弁３２の開閉時期やリフト量を、それぞれに設けた可変バルブタイミング機構や可変バルブリフト機構を用いて制御することも可能であるが、このような技術は公知なので第１吸気弁１２や排気弁３２の制御についての説明はここでは割愛する。
【００３０】
図２に示したバルブタイミングダイアグラムは、以降の説明の際に基準となる、負荷が中程度の標準状態における弁開閉時期を示したものである。第２吸気弁２２を第１吸気弁１２よりも遅れて開弁させることにより、燃料を燃焼室４内である程度均一に拡散させた後に第２吸気弁２２からの流体により圧縮比を高めることができる。このため、燃料が燃焼室４内の一部に偏在し、不完全燃焼を起こしたり、自着火時期の制御性が低下したりすることを抑制し、その結果、ピストン３が上死点の時に適切に自着火する。以下、予混合圧縮着火式内燃機関１にかかる負荷が標準状態よりも大きい場合及び小さい場合の制御例を示す。
【００３１】
ＥＣＵ５１が、アクセル開度センサ５２からの検出値からユーザーがアクセルを踏み込んだと判断した場合には、第１吸気路１１の燃料噴射装置４３からの燃料噴射量を増加させるとともに、例えば、図３のバルブタイミングダイアグラムに示すように、第２吸気弁２２の弁開閉時期を可変バルブタイミング機構４６により遅角側に制御すればよい。そうすると、ピストン３が下死点から上死点に移動している上昇工程と、第２吸気弁２２の開弁時間のオーバーラップが大きくなるため、燃焼室４の正圧により第２吸気路２１から燃焼室４に圧縮空気量が流入し難くなる。その結果、標準状態と比べて燃焼室４内の圧縮圧力は小さくなるので自着火時期が遅くなる傾向となり、燃料噴射量が増えたことにより自着火時期が早まる傾向を相殺することができる。従って、ピストン３が上死点の時に自着火するよう調整することができ、ノッキングの発生を防止できる。
【００３２】
又、可変バルブタイミング機構４６を制御して弁開閉時期を遅くする代わりに、可変バルブリフト機構４７を制御して第２吸気弁２２のリフト量を小さくする（開弁時間を短くする）ことにより第２吸気路２１から燃焼室４に流入する圧縮空気量を減少させてもよいし、弁開閉時期とリフト量との両方を同時に制御してもよい。
【００３３】
上述のように第２吸気路２１から燃焼室４に供給される圧縮空気量を減少させることにより、燃焼室４内の混合気の空燃比は上昇する傾向となる。従って、第２吸気弁２２の制御による圧縮空気量の供給量の調整と併せて、燃料噴射装置４３の制御により空燃比についても積極的に制御を行うように構成すれば好適である。
【００３４】
ＥＣＵ５１が、アクセル開度センサ５２からの検出値からユーザーがアクセルを緩めたと判断した場合には、第１吸気路１１の燃料噴射装置４３からの燃料噴射量を減少させるとともに、例えば、図４のバルブタイミングダイアグラムに示すように、第２吸気弁２２の弁開閉時期を可変バルブタイミング機構４６により進角側に制御すればよい。そうすると、ピストン３が上死点から下死点に移動している下降工程と、第２吸気弁２２の開弁時間のオーバーラップが大きくなるため、燃焼室４の負圧により第２吸気路２１から燃焼室４に圧縮空気量が流入し易くなる。その結果、標準状態と比べて燃焼室４内の圧縮圧力は大きくなるので自着火時期が早くなる傾向となり、燃料噴射量が減ったことにより自着火時期が遅くなる傾向を相殺することができる。従って、ピストン３が上死点の時に自着火するよう調整することができ、出力不足を防止できる。
【００３５】
又、可変バルブタイミング機構４６を制御して弁開閉時期を早くする代わりに、可変バルブリフト機構４７を制御して第２吸気弁２２のリフト量を大きくする（開弁時間を長くする）ことにより第２吸気路２１から燃焼室４に流入する圧縮空気量を増加させてもよいし、弁開閉時期とリフト量との両方を同時に制御してもよい。
【００３６】
上述のように第２吸気路２１から燃焼室４に供給される圧縮空気量を増加させることにより、燃焼室４内の混合気の空燃比は減少する傾向となる。従って、第２吸気弁２２の制御による圧縮空気量の供給量の調整と併せて、燃料噴射装置４３の制御により空燃比についても積極的に制御を行うように構成すれば好適である。
【００３７】
尚、以上の説明における標準状態とは便宜上設定した状態であり、どのような条件を標準状態としても構わない。又、上述の例では第２吸気弁２２の弁開閉時期を可変バルブタイミング機構４６により進角側に制御することにより、第２吸気路２１から燃焼室４への圧縮空気量の流入量を増加させるものとした。しかしそうすると、図４に示すように、第１吸気弁１２の開弁時間と第２吸気弁２２の開弁時間とのオーバーラップが大きくなり、第２吸気路２１から燃焼室４に供給される圧縮空気の流れによる燃焼室４から第１吸気路１１への混合気の巻き返しの影響が大きくなる可能性がある。このような影響を利用して、自着火時期を制御することもできる。
【００３８】
上述のごとく、予混合圧縮着火式内燃機関１における圧縮圧力や空燃比は種々の要因で変化し得るものなので、ＥＣＵ５１にてフィードバック制御を行うことにより、自着火時期が適正時期となるように制御サイクル毎に修正を行うことが好ましい。このようなフィードバック制御の一例について、図５に基づいて説明する。
【００３９】
ＥＣＵ５１は、アクセル開度センサ５２の検出値等の条件を読み込む（＃１１）ことによって、運転状態の把握を行う。尚、アクセル開度センサ５２に限らず、エンジン冷却水の温度を検出する水温センサ５３、エンジン回転数を検出するクランク角センサ５４、燃焼室４における自着火時期を検出する着火時期センサ５５、及び予混合圧縮着火式内燃機関１におけるノッキングの発生を検出するノックセンサ５６からの検出値、更にはこれら以外のセンサからの検出値を読み込んでもよい。例えば、各流路（第１吸気路１１、第２吸気路２１、及び排気路３１）に温度センサ、圧力センサ、又は流量センサを設置して、これらからの検出値を制御パラメータとして用いることもできる。
【００４０】
ステップ＃１１で読み込んだ条件に応じて、自着火時期が適正となるように第２吸気弁２２の弁開閉時期、第２吸気弁２２のリフト量、及び燃料噴射装置４３からの燃料噴射量のうち少なくとも何れかを変更する（＃１２）。これらの変更量は、条件に応じてマップ化されたデータとして予め用意されていてもよいし、条件値をパラメータとする数式から求められるように構成してもよい。
【００４１】
ステップ＃１２で第２吸気弁２２の弁開閉時期、第２吸気弁２２のリフト量、及び燃料噴射装置４３からの燃料噴射量のうち少なくとも何れかを変更した後、着火時期センサ５５により予混合圧縮着火式内燃機関１における自着火時期を検出する（＃１３）。
【００４２】
次に、ステップ＃１３で検出した自着火時期が適正か否かを判断する（＃１４）。その結果、自着火時期が適正であれば（＃１４，Ｙｅｓ）、自着火時期を補正するフィードバック制御を行うことなく、次の条件に応じた制御を継続する。一方、自着火時期が適正でなければ（＃１４，Ｎｏ）、自着火時期が適正となるように再度第２吸気弁２２の弁開閉時期、第２吸気弁２２のリフト量、及び燃料噴射装置４３からの燃料噴射量のうち少なくとも何れかを変更する（＃１２）。このようなフィードバック制御を行うことにより、自着火時期がより適正となるように予混合圧縮着火式内燃機関１を作動させることができる。
【００４３】
尚、以上説明してきた予混合圧縮着火式内燃機関１における自着火時期の制御は、アクセル操作のないアイドリング状態においても適用できるものである。又、予混合圧縮着火式内燃機関１の始動時には、燃焼室４が十分に暖機されておらず、適正な自着火時期に維持することが難しい場合もあり得る。このような場合には、一時的に予混合圧縮着火式内燃機関１の安定化を図るため、別途点火プラグを備えて、強制的に着火させることも可能である。
【産業上の利用可能性】
【００４４】
本発明に係る予混合圧縮着火式内燃機関は、自動車以外の装置の動力として利用することも可能である。
【符号の説明】
【００４５】
１ 予混合圧縮着火式内燃機関
２ シリンダ
３ ピストン
４ 燃焼室
１１ 第１吸気路
１２ 第１吸気弁
２１ 第２吸気路
２２ 第２吸気弁
３１ 排気路
３２ 排気弁
４３ 燃料噴射装置
４４ 過給機
４６ 可変バルブタイミング機構
４７ 可変バルブリフト機構
【特許請求の範囲】
【請求項１】
シリンダと、
前記シリンダの内部を往復運動するピストンと、
前記シリンダと前記ピストンとの間に形成される燃焼室と、
排気弁の開閉によって前記燃焼室との連通・非連通が切り換えられる排気路と、
第１吸気弁の開閉によって前記燃焼室との連通・非連通が切り換えられる第１吸気路と、
第２吸気弁の開閉によって前記燃焼室との連通・非連通が切り換えられ、前記第１吸気路から前記燃焼室に供給される流体よりも高い圧力で流体を前記燃焼室に供給可能に構成することにより前記燃焼室内の圧力を調整可能な第２吸気路と、
を備えた予混合圧縮着火式内燃機関。
【請求項２】
シリンダと、
前記シリンダの内部を往復運動するピストンと、
前記シリンダと前記ピストンとの間に形成される燃焼室と、
排気弁の開閉によって前記燃焼室との連通・非連通が切り換えられる排気路と、
第１吸気弁の開閉によって前記燃焼室との連通・非連通が切り換えられる第１吸気路と、
第２吸気弁の開閉によって前記燃焼室との連通・非連通が切り換えられ、前記第１吸気路から前記燃焼室に供給される流体よりも高い圧力で流体を前記燃焼室に供給する第２吸気路と、
を備え、
前記第２吸気弁の開閉時期及びリフト量、又はその何れか一方を制御する予混合圧縮着火式内燃機関。
【請求項３】
前記第２吸気弁は前記第１吸気弁よりも遅れて開弁するように構成されている請求項１又は２に記載の予混合圧縮着火式内燃機関。
【請求項４】
前記第１吸気路に燃料を供給する燃料噴射装置が設けられ、前記第２吸気路に空気を圧縮する過給機が設けられている請求項１〜３の何れか１項に記載の予混合圧縮着火式内燃機関。
【請求項５】
前記第２吸気弁は可変バルブタイミング機構を備えている請求項１〜４の何れか１項に記載の予混合圧縮着火式内燃機関。
【請求項６】
前記第２吸気弁は可変バルブリフト機構を備えている請求項１〜５の何れか１項に記載の予混合圧縮着火式内燃機関。
【請求項１】
シリンダと、
前記シリンダの内部を往復運動するピストンと、
前記シリンダと前記ピストンとの間に形成される燃焼室と、
排気弁の開閉によって前記燃焼室との連通・非連通が切り換えられる排気路と、
第１吸気弁の開閉によって前記燃焼室との連通・非連通が切り換えられる第１吸気路と、
第２吸気弁の開閉によって前記燃焼室との連通・非連通が切り換えられ、前記第１吸気路から前記燃焼室に供給される流体よりも高い圧力で流体を前記燃焼室に供給可能に構成することにより前記燃焼室内の圧力を調整可能な第２吸気路と、
を備えた予混合圧縮着火式内燃機関。
【請求項２】
シリンダと、
前記シリンダの内部を往復運動するピストンと、
前記シリンダと前記ピストンとの間に形成される燃焼室と、
排気弁の開閉によって前記燃焼室との連通・非連通が切り換えられる排気路と、
第１吸気弁の開閉によって前記燃焼室との連通・非連通が切り換えられる第１吸気路と、
第２吸気弁の開閉によって前記燃焼室との連通・非連通が切り換えられ、前記第１吸気路から前記燃焼室に供給される流体よりも高い圧力で流体を前記燃焼室に供給する第２吸気路と、
を備え、
前記第２吸気弁の開閉時期及びリフト量、又はその何れか一方を制御する予混合圧縮着火式内燃機関。
【請求項３】
前記第２吸気弁は前記第１吸気弁よりも遅れて開弁するように構成されている請求項１又は２に記載の予混合圧縮着火式内燃機関。
【請求項４】
前記第１吸気路に燃料を供給する燃料噴射装置が設けられ、前記第２吸気路に空気を圧縮する過給機が設けられている請求項１〜３の何れか１項に記載の予混合圧縮着火式内燃機関。
【請求項５】
前記第２吸気弁は可変バルブタイミング機構を備えている請求項１〜４の何れか１項に記載の予混合圧縮着火式内燃機関。
【請求項６】
前記第２吸気弁は可変バルブリフト機構を備えている請求項１〜５の何れか１項に記載の予混合圧縮着火式内燃機関。
【図１】
【図２】
【図３】
【図４】
【図５】
【図２】
【図３】
【図４】
【図５】
【公開番号】特開２０１２−７５５６（Ｐ２０１２−７５５６Ａ）
【公開日】平成２４年１月１２日（２０１２．１．１２）
【国際特許分類】
【出願番号】特願２０１０−１４５０２０（Ｐ２０１０−１４５０２０）
【出願日】平成２２年６月２５日（２０１０．６．２５）
【出願人】（０００００００１１）アイシン精機株式会社 (5,421)
【Ｆターム（参考）】
【公開日】平成２４年１月１２日（２０１２．１．１２）
【国際特許分類】
【出願日】平成２２年６月２５日（２０１０．６．２５）
【出願人】（０００００００１１）アイシン精機株式会社 (5,421)
【Ｆターム（参考）】
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