鉄骨造露出型柱脚構造
【課題】地震時に柱脚部や柱部が分担する負荷を総合的にバランスよく分配し、各構成部材の耐力を有効に活用して建物の倒壊に備えるように構成することにより、各構成部材を合理的に縮小化して材料コストの削減を図ることができ、しかも建物の急激な倒壊を回避し得る、各種の建物に広く適用することの可能な鉄骨造露出型柱脚構造を提供する。
【解決手段】鉄骨造露出型柱脚構造において、その柱脚構造を介して柱材１の反曲点高比が０．３〜０．６になるように設定するとともに、ベースプレート４と柱材１の下端部との間に、柱材１に作用する曲げモーメントに対してアンカーボルト５より先に降伏して塑性化する塑性化部材８を介在させ、かつベースプレート４の上面から塑性化部材８と柱材１との接続部９までの高さを柱材１の直径ないし一辺の長さの少なくとも１．５倍に設定する。
【解決手段】鉄骨造露出型柱脚構造において、その柱脚構造を介して柱材１の反曲点高比が０．３〜０．６になるように設定するとともに、ベースプレート４と柱材１の下端部との間に、柱材１に作用する曲げモーメントに対してアンカーボルト５より先に降伏して塑性化する塑性化部材８を介在させ、かつベースプレート４の上面から塑性化部材８と柱材１との接続部９までの高さを柱材１の直径ないし一辺の長さの少なくとも１．５倍に設定する。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、大地震の際に、アンカーボルトの降伏より先に、柱脚金物の柱材との結合部より下方部にて塑性化が確実に始り、地震エネルギを効率よく吸収させるための鉄骨造の露出型柱脚構造に関する。
【背景技術】
【０００２】
建築構造物の耐震設計においては、いずれかの構造部材の塑性変形によって地震エネルギを吸収することにより、稀に発生する大地震に対して建物の倒壊を防ぐという構造設計が行われている。建築構造物の柱脚構造として露出型柱脚構造を採用した場合に、地震時に最初に塑性化して地震エネルギを吸収させる構造部材として選定可能な構造部材は、アンカーボルト、柱脚金物あるいは柱材のいずれかである。
【０００３】
ところで、ベースプレートの上部に形成した立上がり部に断面欠損部を形成し、その断面欠損部の耐力を柱の設計耐力と等しくすることにより、地震時等における塑性化を、柱脚金物を構成するベースプレートと柱材との間に確実に誘導するようにした技術が知られている（特許文献１参照）。この従来技術では、柱脚金物の立上がり部に形成する断面欠損部として、幅８ｍｍ、深さ４ｍｍの溝部を形成した場合を例示している。しかしながら、地震エネルギを吸収するためには、柱脚部に作用する曲げモーメントによって生じる塑性化もかなり広い範囲にわたることが一般的であり、前記従来技術の溝部のように狭い塑性化領域の場合には、塑性化の始りを前記溝部に誘導することはできても、その塑性化領域が小さいため、地震の規模によっては地震エネルギを吸収しきれずに、返って応力集中により断面欠損部から破壊が生じるおそれもあった。さらに、前記従来技術における柱脚金物の立上がり部の高さ寸法はせいぜい柱材の幅の半分程度であり、柱材との溶接位置も低くなるため、柱脚部に作用する曲げモーメントの影響を大きく受けやすく、過大な応力集中により溶接接合部から破断する可能性も問題であった。因みに、柱脚金物は、鍛造あるいは鋳造による製作が一般的であるが、鍛造による場合には、ベースプレートの上方に突出する立上がり部を有する柱脚金物を製作することは技術的に困難であり、仮に製作が可能であっても、溝や孔からなる断面欠損部の形成は機械加工に頼らざるを得ないことから、コストが増大してしまうという技術的な問題があった。また、鋳造による場合には、鋳型から鋳物としての柱脚金物を抜くための勾配が必要であり、同様に溝や孔からなる断面欠損部の形成は機械加工に頼らざるを得ないことから、やはりコストが増大してしまうという技術的な問題があった。
【特許文献１】実用新案登録第２５６７４３５号公報
【０００４】
その他の従来技術として、柱材に比べて断面性能の低い部材を柱材最下端とベースプレートの間に配設し、ある値以上の曲げモーメントが作用すると、柱材、アンカーボルト及びベースプレートに先行してその低断面性能部材が降伏し、塑性ヒンジを形成するようにした技術が知られている（特許文献２参照）。しかしながら、この従来技術で採用した柱脚構造は、あくまでピン柱脚としての問題点を改善したものであって、柱脚部の固定度が低いことから、柱脚部に作用する曲げモーメントは小さいものの、柱頭部に作用する曲げモーメントは大きいため、その分柱材の耐力を大きなものとしなければならず、割高なものとなった。しかも、ピン柱脚構造とはいっても実際には柱脚部に少なからず曲げモーメントが作用するため、これが大地震の際の建物倒壊の原因の一つになりかねないといったおそれもあった。したがって、前記従来技術は、柱脚部に作用する曲げモーメントがあまり大きな問題とならないピン柱脚構造の設計方式が適合する柱間のスパンの広い大スパン建造物などに適用できるものであり、その適用範囲には大きな制約が伴った。
【特許文献２】特開平１０−１８３７５９号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
本発明は、以上のような従来の技術的状況に鑑みて発明したもので、地震時に柱脚部や柱部が分担する負荷を総合的にバランスよく分配し、各構成部材の耐力を有効に活用して建物の倒壊に備えるように構成することにより、各構成部材を合理的に縮小化して材料コストの削減を図ることができ、しかも建物の急激な倒壊を回避し得る、各種の建物に広く適用することの可能な鉄骨造露出型柱脚構造を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
本発明では、前記課題を解決するため、基礎コンクリート中に定着したアンカーボルトにより固定されるベースプレートに対して柱材の下部を固定することにより柱材を立設する鉄骨造露出型柱脚構造において、その柱脚構造を介して前記柱材の反曲点高比が０．３〜０．６になるように設定するとともに、前記ベースプレートと前記柱材の下端部との間に、柱材に作用する曲げモーメントに対して前記アンカーボルトより先に降伏して塑性化する塑性化部材を介在させ、かつ前記ベースプレートの上面から前記塑性化部材と前記柱材との接続部までの高さを前記柱材の直径ないし一辺の長さの少なくとも１．５倍に設定するという技術手段を採用した。本発明によれば、柱材の反曲点高比が０．３〜０．６となる半固定状態の柱脚構造を基本構造として採用したので、ピン柱脚構造や固定柱脚構造に比べて、地震作用により生じる曲げモーメントが柱部と柱脚部にバランスよく分配されるとともに、さらに柱材の下部にアンカーボルトより先に降伏して塑性化する塑性化部材を介在させて前記柱脚部を紡錘型の履歴特性に移行させるように構成したので、地震エネルギの吸収能力が大幅に向上され、地震作用による建物の急激な倒壊を回避できることから、柱部や柱脚部を構成するベースプレート及びアンカーボルトなどの各構成部材を総合的に縮小化し、しかも耐震性能の優れた柱脚構造を提供することができる。さらに、本発明では、ベースプレートの上面から前記塑性化部材と柱材との接続部までの高さを柱材の直径ないし一辺の長さの少なくとも１．５倍に設定したので、地震エネルギに対する十分な吸収領域を確保し得るとともに、塑性化部材と柱材との接続部に過大な力が作用して接続部から破壊することは回避される。
【発明の効果】
【０００７】
本発明によれば、次の効果を得ることができる。
（１）本発明では、柱材の反曲点高比が０．３〜０．６となる半固定状態の柱脚構造を柱脚部の基本構造として採用したので、ピン柱脚構造や固定柱脚構造に比べて、地震作用により生じる曲げモーメントが柱部と柱脚部にバランスよく分配されるとともに、さらに柱材の下部にアンカーボルトより先に降伏して塑性化する塑性化部材を介在させて前記柱脚部を紡錘型の履歴特性に移行させるように構成したので、地震エネルギの吸収能力が大幅に向上され、地震作用による建物の急激な倒壊を回避できることから、柱材自体の塑性変形により紡錘型を実現する従来の固定柱脚構造と比較しても、柱部や柱脚部を構成するベースプレート及びアンカーボルトなどの各構成部材を総合的に縮小化でき、しかも耐震性能の優れた柱脚構造を提供することができる。
（２）しかも、ベースプレートの上面から塑性化部材と柱材との接続部までの高さを柱材の直径ないし一辺の長さの少なくとも１．５倍に設定し、その間に広い塑性化領域を形成したので、地震時に大きな曲げモーメントが作用する柱材の根元部分にエネルギ吸収能力の大きい塑性化領域が形成されることから、耐震性能を大幅に向上することができる。
（３）また、塑性化部材と柱材との接続部までの高さをベースプレートの上面から柱材の直径ないし一辺の長さの少なくとも１．５倍に設定し、その接続部をベースプレートの上面から大きく離して地震時に最大曲げモーメントが作用する柱材の根元部分から外すように構成したので、前記柱脚に加わる曲げモーメント勾配に従って塑性化部材と柱材との接続部に作用する負荷が低減され、前記接続部からの破壊を確実に回避することができる。その塑性化部材と柱材との接続部に作用する負荷の低減により、該接続部の固定手段等を小型化してコストの削減を図ることも可能である。
【発明を実施するための最良の形態】
【０００８】
本発明は、基礎コンクリート中に埋設されるアンカーボルトにより固定されるベースプレートに対して柱材の下端部を固定することにより柱材を立設する形態の鉄骨造露出型柱脚部に広く適用することができる。柱材の形状に関しては、円形や角形のものに適用可能である。また、アンカーボルト自体の形態や定着の仕方に限定されることもない。前記塑性化部材としては、柱材に作用する曲げモーメントに対してアンカーボルトより先に降伏して塑性化し得るもので、所定の強度を備える部材であればよく、柱材と同じ材質の素材を用いたものでも異なる材質の素材を用いたものでもよい。例えば、柱材と同じ材質の素材を用いて熱間加工により円形や角形のパイプ状に形成したものや、柱材と同じ材質の素材を用いて冷間加工により形成した後に熱処理を施して加工硬化を除去したものなどが可能である。また、加工硬化が生じない鋳造により所定形状に形成したものでもよい。この鋳造による場合には、ベースプレートと一体的に形成してもよい。因みに、塑性化部材は、熱間圧延材などの伸びが大きく降伏棚をもった変形能力の優れたものから構成すれば、地震エネルギの吸収能力をより高く構成することができる。
【０００９】
図４は、柱脚部の固定状態と各部に加わる曲げモーメントとの関係を示した説明図である。図中の（Ａ）、（Ｂ）、（Ｃ）は柱脚部の固定状態別の模式図である。図示のように、柱材１の下部を固定状態に応じた柱脚構造を介して基礎コンクリート２に固定し、上部を梁３に固定した状態において、例えば梁３に水平力を作用させて実験的に考察すると、縦軸に柱材１の下部からの高さＨをとり、横軸に曲げモーメントＭをとると、図示した太線のような曲げモーメント図が得られる。図中の点Ｃは反曲点であり、この高さ位置では曲げモーメントはゼロであり、柱の撓み曲線の曲率の符号が変化する点である。曲げモーメント図は、柱の下部の固定状態すなわち柱脚構造によって（Ａ）〜（Ｃ）のように種々の形態をとることが判明している。
【００１０】
次に、柱脚構造の３つの形態について説明する。一般に、建築構造物の柱脚構造は、主に固定柱脚構造とピン柱脚構造とに大別される。固定柱脚構造では、埋込み柱脚や根巻き柱脚が採用されることが一般的であり、柱脚部の固定度は高く、図４の（Ａ）に示したように、この場合の反曲点Ｃにおける反曲点高比、すなわち反曲点Ｃの高さＨｃ／柱材１の高さＨｓは、０．６以上になる。因みに、露出型柱脚においても、柱脚部を構成するベースプレートの肉厚や大きさ、アンカーボルトの径や設置本数を十分なものに設定すれば、固定柱脚構造として構成することも可能であるが、柱脚部の大形化を招き、施工コストも割高となることもある。これに対して、ピン柱脚構造は固定柱脚構造に比べて施工が容易で、基礎を小さくできるというメリットがある。このピン柱脚構造では、設計上、柱脚部をピンと看なしているが、実際の柱脚部は完全なピン柱脚構造のものは殆ど存在しない。このピン柱脚構造として、例えば図５の（Ａ）に示したように、ベースプレート４を基礎コンクリート２に固定するアンカーボルト５を柱材１の面位置近傍か、やや内方に配設したものがあるが、固定度が低い場合に採用される形態である。このピン柱脚構造を用いた柱材１においては、地震時の曲げモーメントは、図４の（Ｃ）に示した状態に分配され、この場合の反曲点高比Ｈｃ／Ｈｓは約０．３以下となり、柱脚部に作用する曲げモーメントは小さく、柱間隔の広い大スパンの建築構造などに適用が可能である。
【００１１】
以上のほかに、固定柱脚とピン柱脚との中間的な柱脚構造として半固定柱脚構造がある。この半固定柱脚構造としては、例えば図５の（Ｂ）に示したように、柱材１の外側のベースプレート４に比較的少ない数のアンカーボルト５を配設した形態があり、この場合の反曲点高比Ｈｃ／Ｈｓは約０．３〜０．３５である。また、図５の（Ｃ）に示したように、固定度を高めるためにアンカーボルト５の数を増やし、ベースプレート４に補強リブ６を設けた形態もあり、この場合の反曲点高比Ｈｃ／Ｈｓは、約０．４〜０．５になる。それらの半固定柱脚構造における曲げモーメントは、ほぼ図４の（Ｂ）に示した状態に分配されることになる。
【００１２】
以上のことから、反曲点高比Ｈｃ／Ｈｓが０．３〜０．６である半固定柱脚構造は、柱脚部が負担する曲げモーメントは柱頭部に比較して小さく、その分、固定柱脚構造に比べて柱脚部を構成するアンカーボルト５の耐力を小さく設定できる。すなわち、アンカーボルト５の径を小さくしたり設置本数を少なくして柱脚部の小型化を図ったり、施工コストを削減することも可能である。しかしながら、柱材１より耐力の小さいアンカーボルト５を使用すると、大地震等により過大な水平力が作用した際に柱脚部に対して作用する曲げモーメントに対する履歴特性がスリップ型となるため、地震エネルギの吸収が悪くアンカーボルト５の破断を招いて、建物の急激な倒壊を引き起こしかねない。そこで本発明では、柱脚部に作用する曲げモーメントに対して、アンカーボルト５より先に降伏して塑性化し易い塑性化部材を柱材１の下部に介在させることにより、柱脚部の履歴特性を的確に紡錘型に移行させ、これによりアンカーボルト５の破断による建物の急激な倒壊を回避したものであり、その点に特徴を有するものである。すなわち、反曲点高比Ｈｃ／Ｈｓが０．３〜０．６である半固定柱脚構造を採用して柱脚部を構成するアンカーボルト５に対する負荷を軽減して部材の縮小化を可能にするとともに、塑性化部材の適用により柱脚部の履歴特性を的確に紡錘型に移行させて地震による過大な負荷による急激な建物の倒壊を回避した点に特徴を有するものである。
【００１３】
図６は紡錘型の露出型柱脚構造に関する地震時の挙動を例示した説明図であり、図７はその柱脚部の履歴特性を概略的に示した説明図である。なお、図７において縦軸にとった曲げモーメントＭと横軸にとった回転角θとの関係は、図８の概念図に示したとおりである。しかして、紡錘型に係る露出型柱脚構造の場合には、地震時に柱材１を介してその根元部分、すなわち柱材１とベースプレート４との結合部分近傍に曲げモーメントＭａが作用すると、図６に示した状態Ａから状態Ｂのように柱材１の根元部分が大きく変形し、アンカーボルト５が塑性化する前に柱材１の根元部分が塑性化することになる。すなわち、曲げモーメントＭａの作用により柱材１の根元部分が変形を始めると、先ず前半では弾性変形をし、やがて弾性領域を超えると塑性化して状態Ｂに至る。次に、逆向きの曲げモーメントＭｂが作用すると、柱材１は反対方向に変形して状態Ｃに至ることになる。この状態Ｂから状態Ｃへの変形の過程を図７を用いて説明すると、前半は先ず状態Ｂで示した変形状態から弾性変形分が復帰し、引続いて曲げモーメントＭｂによる弾性変形に移行する。そして、後半で弾性領域を超えると塑性化し、塑性変形しながら状態Ａの垂直状態を過ぎて反対側に傾斜した状態Ｃに至ることになる。前述のように、本発明に係る露出型柱脚構造における履歴特性としては、紡錘型を呈することから、スリップ型のように途中でアンカーボルト５の締付ナット７がベースプレート４の上面から浮上がり、荷重が伝達されずに地震エネルギが吸収されない行程は介在しない。したがって、本発明に係る露出型柱脚構造の場合には、地震エネルギの吸収がきわめて良好であり、地震エネルギを吸収することにより大地震に対して建物の急激な倒壊を防ぐという構造物の耐震性能の観点から非常に有効である。また、アンカーボルト５の締付ナット７がベースプレート４の上面から浮上がって柱材１に対する固定力が失われるといった事態も回避することができる。
【００１４】
ところで、柱材１としては、冷間圧延材、溶接組立材、形鋼等、様々な材料が用いられている。一般的によく使用されている冷間圧延材では、加工硬化によるばらつきがあるため、設計で用いられる柱材１の設計基準強度（いわゆる基準強度「Ｆ値」）より実際の耐力の方が１０Ｋｇｆ／ｍｍ２前後も上回ることがあり、個々の構成部材の機械的性質の差によって次のような問題が生じた。すなわち、柱材１の実際の耐力が想定した以上に高すぎると、柱材１が先に塑性化するように設計したとしても、実際には柱材１の変形が弾性範囲内にとどまり、余裕のない柱脚部に過大な荷重がそのまま伝達されてしまい、柱脚部の履歴特性がスリップ型に移行して、最悪の場合には、アンカーボルト５の破断や基礎コンクリート２の破壊などにより、建物の急激な倒壊を引き起こしかねないという問題があった。そこで、従来技術においては、図７に示したいわゆる紡錘型の履歴特性を確実に実現するためには柱脚部の塑性耐力を十分大きくとる必要があることから、アンカーボルト５などが必要以上に過大化される傾向にあった。これに対して本発明に係る露出型柱脚構造の場合には、前述のように柱材１に作用する曲げモーメントに対してアンカーボルト５に先行して降伏する塑性化部材を柱材１の下部に介在させたことから、より的確に紡錘型の履歴特性を実現できるばかりでなく、従来の柱材１自体が塑性変形する固定柱脚構造の場合に比べて、柱脚部の塑性耐力をより小さく設定することも可能である。
【実施例】
【００１５】
以下、図面を用いて本発明の実施例に関して説明する。図１は本発明の一実施例を示した概略構成説明図であり、図２はその柱脚金物の部分を拡大して示した縦断面図である。図示のように、本実施例では、柱脚金物を構成するベースプレート４の上面に塑性化部材８を溶接等により一体的に構成し、その塑性化部材８の端部に柱材１の端部を溶接しておき、前記ベースプレート４を介して柱材１を基礎コンクリート２に対して立設する柱脚構造を採用した。現場では、基礎コンクリート２の所定位置にアンカーボルト５を埋設して定着させた後、そのアンカーボルト５の上端部にベースプレート４のボルト孔を合わせて挿通させ、締付ナット７によりベースプレート４を仮締めして基礎コンクリート２の上面に固定することにより、柱材１を所定位置に立設する。しかる後、さらに柱材１が垂直に立設するようにベースプレート４をレベル調整した上、基礎コンクリート２とベースプレート４との間にグラウト材１０を充填する。このグラウト材１０が固化した後、前記締付ナット７によりベースプレート４の本締めを行うことにより、柱材１が所定位置に確実に立設されることになる。
【００１６】
図２に示したように、本実施例では、塑性化部材８の高さＨｐを柱材１すなわち塑性化部材８自体の直径ないし一辺の長さＤの１．５倍の寸法に設定し、溶接により柱材１の下端部に接続した場合を示してある。因みに、本発明では、前述のように、柱材１と塑性化部材８との接続部９までの高さＨｐを柱材１すなわち塑性化部材８の直径ないし一辺の長さＤの少なくとも１．５倍に設定することを特徴としている。この塑性化部材８の高さを導く根拠は、実験の結果とその解析から得られたものである。柱材１の直径ないし一辺の長さをＤとすると、塑性化部材８のうちベースプレート４の上面から略０．３Ｄないし０．５Ｄまでの高さ範囲はベースプレート４との一体化により拘束される領域であり、実際にはこの拘束領域から更に上方の領域が塑性化領域として機能して塑性変形が生じることになる。一方、溶接部に大きな曲げモーメントが作用すると溶接部から破断する可能性が高くなることはいうまでもない。本実施例では、それらを総合して、溶接部すなわち柱材１と塑性化部材８との接続部９の高さＨｐをベースプレートの４上面から少なくとも１．５Ｄの高さに設定することにより、大きな曲げモーメントが作用する根元部分を避けて溶接部からの破断を回避するとともに、柱材１の下部に十分な塑性化領域を確保し得るように構成した。すなわち、塑性化部材８と柱材１との接続部９の下方には、柱材１の直径ないし一辺の長さＤの１．５倍という従来に比べて格段に大きい塑性化領域が形成されることから、大地震時における地震エネルギも十分吸収することが可能である。因みに、実験の結果を総合すると、柱材１の直径ないし一辺の長さＤの０．８倍ないし同等の高さから塑性化が始り、その塑性化が上下に拡大することになるが、その塑性化の拡大用の上下幅としては、上下合わせて柱材１の直径ないし一辺の長さＤ程度の塑性化領域を確保しておけば、かなり大きな地震の地震エネルギの吸収にも十分対応できることが確認できる。したがって、本実施例によれば、塑性化部材８と柱材１との接続部９を、その塑性化拡大用の上下幅としての１Ｄも含めて、ベースプレート４の上面から１．５Ｄ離した高さに設定したので、地震エネルギを十分吸収し得るとともに、その接続部９に作用する曲げモーメントが低減されることから、該接続部９からの破壊も回避することができる。
【００１７】
図３は柱材１に作用する水平力により柱脚金物の立上がり部を構成する塑性化部材８に塑性変形が生じる過程を説明するための説明図である。本図は、横軸に曲げモーメントＭをとり、縦軸に高さＨをとって示したものであり、直線ｍは柱材１に水平力が作用した際の曲げモーメントの付加状態を表わし、直線ａは柱脚部の終局耐力すなわちアンカーボルト５の終局耐力、直線ｂは柱脚金物の立上がり部を構成する塑性化部材８の全塑性曲げ耐力、直線ｃは柱材１の全塑性曲げ耐力を表わしたものである。ここでは一つの設計例に従ってそれらの直線ｍ及び直線ａ〜ｃを示したものである。柱材１に水平力が作用した際の曲げモーメントを表わす直線ｍは、曲げモーメントがゼロの反曲点Ｃを基準点とするモーメント勾配αからなる直線として示され、柱材１に作用する水平力が増すにつれて曲げモーメントも増し、前記反曲点Ｃを基準点としてモーメント勾配αが大きくなる。そして、図示のように、直線ｍが直線ｂと交差するようになると、ハッチングで示したように塑性化部材８に曲げモーメントによる塑性化が始まることになる。ただし、その塑性化部材８のうち、ベースプレート４の上面から略０．３Ｄないし０．５Ｄまでの高さ範囲は、ベースプレート４との一体性に基づく補強作用からくる拘束によって実際には塑性化は起こりにくいが、この点に関しては本説明図では捨象している。更に柱材１に作用する水平力が増すと、前記反曲点Ｃを基準点とするモーメント勾配αも更に大きくなり、やがて直線ｍが直線ａに交差するようになると、負荷が柱脚部の終局耐力すなわちアンカーボルト５の終局耐力に達してアンカーボルトが破壊されることになるが、それまでに塑性化部材８の塑性化によって吸収されるエネルギ量は大きく、かなり大きな地震に対しても建物の急激な倒壊を回避し得る有効な手段となる。
【００１８】
因みに、以上の実施例に用いる鋼材の材質として、柱材１には建築構造用冷間ロール成形角型鋼管（ＢＣＲ２９５）を、塑性化部材８には建築構造用冷間プレス成形角型鋼管（ＢＣＰ２３５）を採用することができる。この場合には、両者の降伏値を比較すると塑性化部材／柱材＝２３５／２９５＝０．８となり、降伏比は１以下であることから降伏は先に塑性化部材８で起きるが、引張り強さは両者とも等しいので最大耐力は低下することはない。選択する鋼材としては、このように引張り強さが同一で降伏値が異なるものが好適であるが、限定はされるものではない。また、塑性化部材８として熱間成形角型鋼管（ＳＨＣ４００）を用いることも有効である。それは、冷間成形材は製造の塑性加工時に残留応力が残るため、降伏比が高く伸びが減少して塑性変形能力が低下することになるからである。その点、熱間成形材は初期の冷間加工による塑性歪みの影響は熱間圧延によって殆ど除去され、原材と同等の塑性変形能力を有することから、熱間成形材の方がより地震エネルギの吸収に適しているといえる。
【図面の簡単な説明】
【００１９】
【図１】本発明の実施例を示した概略構成説明図である。
【図２】同実施例の柱脚金物の部分を拡大して示した縦断面図である。
【図３】柱材に作用する水平力により柱脚金物の立上がり部を構成する塑性化部材に塑性変形が生じる過程を説明するための説明図である。
【図４】柱脚部の固定状態と各部に加わる曲げモーメントとの関係を示した説明図である。
【図５】ベースプレートの固定の仕方を例示した説明図である。
【図６】紡錘型の露出型柱脚構造に関する地震時の挙動を例示した説明図である。
【図７】同柱脚構造の履歴特性を概略的に示した説明図である。
【図８】図７における曲げモーメントＭと回転角θとの関係を示した概念図である。
【符号の説明】
【００２０】
１…柱材、２…基礎コンクリート、３…梁、４…ベースプレート、５…アンカーボルト、６…補強リブ、７…締付ナット、８…塑性化部材、９…接続部、１０…グラウト材
【技術分野】
【０００１】
本発明は、大地震の際に、アンカーボルトの降伏より先に、柱脚金物の柱材との結合部より下方部にて塑性化が確実に始り、地震エネルギを効率よく吸収させるための鉄骨造の露出型柱脚構造に関する。
【背景技術】
【０００２】
建築構造物の耐震設計においては、いずれかの構造部材の塑性変形によって地震エネルギを吸収することにより、稀に発生する大地震に対して建物の倒壊を防ぐという構造設計が行われている。建築構造物の柱脚構造として露出型柱脚構造を採用した場合に、地震時に最初に塑性化して地震エネルギを吸収させる構造部材として選定可能な構造部材は、アンカーボルト、柱脚金物あるいは柱材のいずれかである。
【０００３】
ところで、ベースプレートの上部に形成した立上がり部に断面欠損部を形成し、その断面欠損部の耐力を柱の設計耐力と等しくすることにより、地震時等における塑性化を、柱脚金物を構成するベースプレートと柱材との間に確実に誘導するようにした技術が知られている（特許文献１参照）。この従来技術では、柱脚金物の立上がり部に形成する断面欠損部として、幅８ｍｍ、深さ４ｍｍの溝部を形成した場合を例示している。しかしながら、地震エネルギを吸収するためには、柱脚部に作用する曲げモーメントによって生じる塑性化もかなり広い範囲にわたることが一般的であり、前記従来技術の溝部のように狭い塑性化領域の場合には、塑性化の始りを前記溝部に誘導することはできても、その塑性化領域が小さいため、地震の規模によっては地震エネルギを吸収しきれずに、返って応力集中により断面欠損部から破壊が生じるおそれもあった。さらに、前記従来技術における柱脚金物の立上がり部の高さ寸法はせいぜい柱材の幅の半分程度であり、柱材との溶接位置も低くなるため、柱脚部に作用する曲げモーメントの影響を大きく受けやすく、過大な応力集中により溶接接合部から破断する可能性も問題であった。因みに、柱脚金物は、鍛造あるいは鋳造による製作が一般的であるが、鍛造による場合には、ベースプレートの上方に突出する立上がり部を有する柱脚金物を製作することは技術的に困難であり、仮に製作が可能であっても、溝や孔からなる断面欠損部の形成は機械加工に頼らざるを得ないことから、コストが増大してしまうという技術的な問題があった。また、鋳造による場合には、鋳型から鋳物としての柱脚金物を抜くための勾配が必要であり、同様に溝や孔からなる断面欠損部の形成は機械加工に頼らざるを得ないことから、やはりコストが増大してしまうという技術的な問題があった。
【特許文献１】実用新案登録第２５６７４３５号公報
【０００４】
その他の従来技術として、柱材に比べて断面性能の低い部材を柱材最下端とベースプレートの間に配設し、ある値以上の曲げモーメントが作用すると、柱材、アンカーボルト及びベースプレートに先行してその低断面性能部材が降伏し、塑性ヒンジを形成するようにした技術が知られている（特許文献２参照）。しかしながら、この従来技術で採用した柱脚構造は、あくまでピン柱脚としての問題点を改善したものであって、柱脚部の固定度が低いことから、柱脚部に作用する曲げモーメントは小さいものの、柱頭部に作用する曲げモーメントは大きいため、その分柱材の耐力を大きなものとしなければならず、割高なものとなった。しかも、ピン柱脚構造とはいっても実際には柱脚部に少なからず曲げモーメントが作用するため、これが大地震の際の建物倒壊の原因の一つになりかねないといったおそれもあった。したがって、前記従来技術は、柱脚部に作用する曲げモーメントがあまり大きな問題とならないピン柱脚構造の設計方式が適合する柱間のスパンの広い大スパン建造物などに適用できるものであり、その適用範囲には大きな制約が伴った。
【特許文献２】特開平１０−１８３７５９号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
本発明は、以上のような従来の技術的状況に鑑みて発明したもので、地震時に柱脚部や柱部が分担する負荷を総合的にバランスよく分配し、各構成部材の耐力を有効に活用して建物の倒壊に備えるように構成することにより、各構成部材を合理的に縮小化して材料コストの削減を図ることができ、しかも建物の急激な倒壊を回避し得る、各種の建物に広く適用することの可能な鉄骨造露出型柱脚構造を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
本発明では、前記課題を解決するため、基礎コンクリート中に定着したアンカーボルトにより固定されるベースプレートに対して柱材の下部を固定することにより柱材を立設する鉄骨造露出型柱脚構造において、その柱脚構造を介して前記柱材の反曲点高比が０．３〜０．６になるように設定するとともに、前記ベースプレートと前記柱材の下端部との間に、柱材に作用する曲げモーメントに対して前記アンカーボルトより先に降伏して塑性化する塑性化部材を介在させ、かつ前記ベースプレートの上面から前記塑性化部材と前記柱材との接続部までの高さを前記柱材の直径ないし一辺の長さの少なくとも１．５倍に設定するという技術手段を採用した。本発明によれば、柱材の反曲点高比が０．３〜０．６となる半固定状態の柱脚構造を基本構造として採用したので、ピン柱脚構造や固定柱脚構造に比べて、地震作用により生じる曲げモーメントが柱部と柱脚部にバランスよく分配されるとともに、さらに柱材の下部にアンカーボルトより先に降伏して塑性化する塑性化部材を介在させて前記柱脚部を紡錘型の履歴特性に移行させるように構成したので、地震エネルギの吸収能力が大幅に向上され、地震作用による建物の急激な倒壊を回避できることから、柱部や柱脚部を構成するベースプレート及びアンカーボルトなどの各構成部材を総合的に縮小化し、しかも耐震性能の優れた柱脚構造を提供することができる。さらに、本発明では、ベースプレートの上面から前記塑性化部材と柱材との接続部までの高さを柱材の直径ないし一辺の長さの少なくとも１．５倍に設定したので、地震エネルギに対する十分な吸収領域を確保し得るとともに、塑性化部材と柱材との接続部に過大な力が作用して接続部から破壊することは回避される。
【発明の効果】
【０００７】
本発明によれば、次の効果を得ることができる。
（１）本発明では、柱材の反曲点高比が０．３〜０．６となる半固定状態の柱脚構造を柱脚部の基本構造として採用したので、ピン柱脚構造や固定柱脚構造に比べて、地震作用により生じる曲げモーメントが柱部と柱脚部にバランスよく分配されるとともに、さらに柱材の下部にアンカーボルトより先に降伏して塑性化する塑性化部材を介在させて前記柱脚部を紡錘型の履歴特性に移行させるように構成したので、地震エネルギの吸収能力が大幅に向上され、地震作用による建物の急激な倒壊を回避できることから、柱材自体の塑性変形により紡錘型を実現する従来の固定柱脚構造と比較しても、柱部や柱脚部を構成するベースプレート及びアンカーボルトなどの各構成部材を総合的に縮小化でき、しかも耐震性能の優れた柱脚構造を提供することができる。
（２）しかも、ベースプレートの上面から塑性化部材と柱材との接続部までの高さを柱材の直径ないし一辺の長さの少なくとも１．５倍に設定し、その間に広い塑性化領域を形成したので、地震時に大きな曲げモーメントが作用する柱材の根元部分にエネルギ吸収能力の大きい塑性化領域が形成されることから、耐震性能を大幅に向上することができる。
（３）また、塑性化部材と柱材との接続部までの高さをベースプレートの上面から柱材の直径ないし一辺の長さの少なくとも１．５倍に設定し、その接続部をベースプレートの上面から大きく離して地震時に最大曲げモーメントが作用する柱材の根元部分から外すように構成したので、前記柱脚に加わる曲げモーメント勾配に従って塑性化部材と柱材との接続部に作用する負荷が低減され、前記接続部からの破壊を確実に回避することができる。その塑性化部材と柱材との接続部に作用する負荷の低減により、該接続部の固定手段等を小型化してコストの削減を図ることも可能である。
【発明を実施するための最良の形態】
【０００８】
本発明は、基礎コンクリート中に埋設されるアンカーボルトにより固定されるベースプレートに対して柱材の下端部を固定することにより柱材を立設する形態の鉄骨造露出型柱脚部に広く適用することができる。柱材の形状に関しては、円形や角形のものに適用可能である。また、アンカーボルト自体の形態や定着の仕方に限定されることもない。前記塑性化部材としては、柱材に作用する曲げモーメントに対してアンカーボルトより先に降伏して塑性化し得るもので、所定の強度を備える部材であればよく、柱材と同じ材質の素材を用いたものでも異なる材質の素材を用いたものでもよい。例えば、柱材と同じ材質の素材を用いて熱間加工により円形や角形のパイプ状に形成したものや、柱材と同じ材質の素材を用いて冷間加工により形成した後に熱処理を施して加工硬化を除去したものなどが可能である。また、加工硬化が生じない鋳造により所定形状に形成したものでもよい。この鋳造による場合には、ベースプレートと一体的に形成してもよい。因みに、塑性化部材は、熱間圧延材などの伸びが大きく降伏棚をもった変形能力の優れたものから構成すれば、地震エネルギの吸収能力をより高く構成することができる。
【０００９】
図４は、柱脚部の固定状態と各部に加わる曲げモーメントとの関係を示した説明図である。図中の（Ａ）、（Ｂ）、（Ｃ）は柱脚部の固定状態別の模式図である。図示のように、柱材１の下部を固定状態に応じた柱脚構造を介して基礎コンクリート２に固定し、上部を梁３に固定した状態において、例えば梁３に水平力を作用させて実験的に考察すると、縦軸に柱材１の下部からの高さＨをとり、横軸に曲げモーメントＭをとると、図示した太線のような曲げモーメント図が得られる。図中の点Ｃは反曲点であり、この高さ位置では曲げモーメントはゼロであり、柱の撓み曲線の曲率の符号が変化する点である。曲げモーメント図は、柱の下部の固定状態すなわち柱脚構造によって（Ａ）〜（Ｃ）のように種々の形態をとることが判明している。
【００１０】
次に、柱脚構造の３つの形態について説明する。一般に、建築構造物の柱脚構造は、主に固定柱脚構造とピン柱脚構造とに大別される。固定柱脚構造では、埋込み柱脚や根巻き柱脚が採用されることが一般的であり、柱脚部の固定度は高く、図４の（Ａ）に示したように、この場合の反曲点Ｃにおける反曲点高比、すなわち反曲点Ｃの高さＨｃ／柱材１の高さＨｓは、０．６以上になる。因みに、露出型柱脚においても、柱脚部を構成するベースプレートの肉厚や大きさ、アンカーボルトの径や設置本数を十分なものに設定すれば、固定柱脚構造として構成することも可能であるが、柱脚部の大形化を招き、施工コストも割高となることもある。これに対して、ピン柱脚構造は固定柱脚構造に比べて施工が容易で、基礎を小さくできるというメリットがある。このピン柱脚構造では、設計上、柱脚部をピンと看なしているが、実際の柱脚部は完全なピン柱脚構造のものは殆ど存在しない。このピン柱脚構造として、例えば図５の（Ａ）に示したように、ベースプレート４を基礎コンクリート２に固定するアンカーボルト５を柱材１の面位置近傍か、やや内方に配設したものがあるが、固定度が低い場合に採用される形態である。このピン柱脚構造を用いた柱材１においては、地震時の曲げモーメントは、図４の（Ｃ）に示した状態に分配され、この場合の反曲点高比Ｈｃ／Ｈｓは約０．３以下となり、柱脚部に作用する曲げモーメントは小さく、柱間隔の広い大スパンの建築構造などに適用が可能である。
【００１１】
以上のほかに、固定柱脚とピン柱脚との中間的な柱脚構造として半固定柱脚構造がある。この半固定柱脚構造としては、例えば図５の（Ｂ）に示したように、柱材１の外側のベースプレート４に比較的少ない数のアンカーボルト５を配設した形態があり、この場合の反曲点高比Ｈｃ／Ｈｓは約０．３〜０．３５である。また、図５の（Ｃ）に示したように、固定度を高めるためにアンカーボルト５の数を増やし、ベースプレート４に補強リブ６を設けた形態もあり、この場合の反曲点高比Ｈｃ／Ｈｓは、約０．４〜０．５になる。それらの半固定柱脚構造における曲げモーメントは、ほぼ図４の（Ｂ）に示した状態に分配されることになる。
【００１２】
以上のことから、反曲点高比Ｈｃ／Ｈｓが０．３〜０．６である半固定柱脚構造は、柱脚部が負担する曲げモーメントは柱頭部に比較して小さく、その分、固定柱脚構造に比べて柱脚部を構成するアンカーボルト５の耐力を小さく設定できる。すなわち、アンカーボルト５の径を小さくしたり設置本数を少なくして柱脚部の小型化を図ったり、施工コストを削減することも可能である。しかしながら、柱材１より耐力の小さいアンカーボルト５を使用すると、大地震等により過大な水平力が作用した際に柱脚部に対して作用する曲げモーメントに対する履歴特性がスリップ型となるため、地震エネルギの吸収が悪くアンカーボルト５の破断を招いて、建物の急激な倒壊を引き起こしかねない。そこで本発明では、柱脚部に作用する曲げモーメントに対して、アンカーボルト５より先に降伏して塑性化し易い塑性化部材を柱材１の下部に介在させることにより、柱脚部の履歴特性を的確に紡錘型に移行させ、これによりアンカーボルト５の破断による建物の急激な倒壊を回避したものであり、その点に特徴を有するものである。すなわち、反曲点高比Ｈｃ／Ｈｓが０．３〜０．６である半固定柱脚構造を採用して柱脚部を構成するアンカーボルト５に対する負荷を軽減して部材の縮小化を可能にするとともに、塑性化部材の適用により柱脚部の履歴特性を的確に紡錘型に移行させて地震による過大な負荷による急激な建物の倒壊を回避した点に特徴を有するものである。
【００１３】
図６は紡錘型の露出型柱脚構造に関する地震時の挙動を例示した説明図であり、図７はその柱脚部の履歴特性を概略的に示した説明図である。なお、図７において縦軸にとった曲げモーメントＭと横軸にとった回転角θとの関係は、図８の概念図に示したとおりである。しかして、紡錘型に係る露出型柱脚構造の場合には、地震時に柱材１を介してその根元部分、すなわち柱材１とベースプレート４との結合部分近傍に曲げモーメントＭａが作用すると、図６に示した状態Ａから状態Ｂのように柱材１の根元部分が大きく変形し、アンカーボルト５が塑性化する前に柱材１の根元部分が塑性化することになる。すなわち、曲げモーメントＭａの作用により柱材１の根元部分が変形を始めると、先ず前半では弾性変形をし、やがて弾性領域を超えると塑性化して状態Ｂに至る。次に、逆向きの曲げモーメントＭｂが作用すると、柱材１は反対方向に変形して状態Ｃに至ることになる。この状態Ｂから状態Ｃへの変形の過程を図７を用いて説明すると、前半は先ず状態Ｂで示した変形状態から弾性変形分が復帰し、引続いて曲げモーメントＭｂによる弾性変形に移行する。そして、後半で弾性領域を超えると塑性化し、塑性変形しながら状態Ａの垂直状態を過ぎて反対側に傾斜した状態Ｃに至ることになる。前述のように、本発明に係る露出型柱脚構造における履歴特性としては、紡錘型を呈することから、スリップ型のように途中でアンカーボルト５の締付ナット７がベースプレート４の上面から浮上がり、荷重が伝達されずに地震エネルギが吸収されない行程は介在しない。したがって、本発明に係る露出型柱脚構造の場合には、地震エネルギの吸収がきわめて良好であり、地震エネルギを吸収することにより大地震に対して建物の急激な倒壊を防ぐという構造物の耐震性能の観点から非常に有効である。また、アンカーボルト５の締付ナット７がベースプレート４の上面から浮上がって柱材１に対する固定力が失われるといった事態も回避することができる。
【００１４】
ところで、柱材１としては、冷間圧延材、溶接組立材、形鋼等、様々な材料が用いられている。一般的によく使用されている冷間圧延材では、加工硬化によるばらつきがあるため、設計で用いられる柱材１の設計基準強度（いわゆる基準強度「Ｆ値」）より実際の耐力の方が１０Ｋｇｆ／ｍｍ２前後も上回ることがあり、個々の構成部材の機械的性質の差によって次のような問題が生じた。すなわち、柱材１の実際の耐力が想定した以上に高すぎると、柱材１が先に塑性化するように設計したとしても、実際には柱材１の変形が弾性範囲内にとどまり、余裕のない柱脚部に過大な荷重がそのまま伝達されてしまい、柱脚部の履歴特性がスリップ型に移行して、最悪の場合には、アンカーボルト５の破断や基礎コンクリート２の破壊などにより、建物の急激な倒壊を引き起こしかねないという問題があった。そこで、従来技術においては、図７に示したいわゆる紡錘型の履歴特性を確実に実現するためには柱脚部の塑性耐力を十分大きくとる必要があることから、アンカーボルト５などが必要以上に過大化される傾向にあった。これに対して本発明に係る露出型柱脚構造の場合には、前述のように柱材１に作用する曲げモーメントに対してアンカーボルト５に先行して降伏する塑性化部材を柱材１の下部に介在させたことから、より的確に紡錘型の履歴特性を実現できるばかりでなく、従来の柱材１自体が塑性変形する固定柱脚構造の場合に比べて、柱脚部の塑性耐力をより小さく設定することも可能である。
【実施例】
【００１５】
以下、図面を用いて本発明の実施例に関して説明する。図１は本発明の一実施例を示した概略構成説明図であり、図２はその柱脚金物の部分を拡大して示した縦断面図である。図示のように、本実施例では、柱脚金物を構成するベースプレート４の上面に塑性化部材８を溶接等により一体的に構成し、その塑性化部材８の端部に柱材１の端部を溶接しておき、前記ベースプレート４を介して柱材１を基礎コンクリート２に対して立設する柱脚構造を採用した。現場では、基礎コンクリート２の所定位置にアンカーボルト５を埋設して定着させた後、そのアンカーボルト５の上端部にベースプレート４のボルト孔を合わせて挿通させ、締付ナット７によりベースプレート４を仮締めして基礎コンクリート２の上面に固定することにより、柱材１を所定位置に立設する。しかる後、さらに柱材１が垂直に立設するようにベースプレート４をレベル調整した上、基礎コンクリート２とベースプレート４との間にグラウト材１０を充填する。このグラウト材１０が固化した後、前記締付ナット７によりベースプレート４の本締めを行うことにより、柱材１が所定位置に確実に立設されることになる。
【００１６】
図２に示したように、本実施例では、塑性化部材８の高さＨｐを柱材１すなわち塑性化部材８自体の直径ないし一辺の長さＤの１．５倍の寸法に設定し、溶接により柱材１の下端部に接続した場合を示してある。因みに、本発明では、前述のように、柱材１と塑性化部材８との接続部９までの高さＨｐを柱材１すなわち塑性化部材８の直径ないし一辺の長さＤの少なくとも１．５倍に設定することを特徴としている。この塑性化部材８の高さを導く根拠は、実験の結果とその解析から得られたものである。柱材１の直径ないし一辺の長さをＤとすると、塑性化部材８のうちベースプレート４の上面から略０．３Ｄないし０．５Ｄまでの高さ範囲はベースプレート４との一体化により拘束される領域であり、実際にはこの拘束領域から更に上方の領域が塑性化領域として機能して塑性変形が生じることになる。一方、溶接部に大きな曲げモーメントが作用すると溶接部から破断する可能性が高くなることはいうまでもない。本実施例では、それらを総合して、溶接部すなわち柱材１と塑性化部材８との接続部９の高さＨｐをベースプレートの４上面から少なくとも１．５Ｄの高さに設定することにより、大きな曲げモーメントが作用する根元部分を避けて溶接部からの破断を回避するとともに、柱材１の下部に十分な塑性化領域を確保し得るように構成した。すなわち、塑性化部材８と柱材１との接続部９の下方には、柱材１の直径ないし一辺の長さＤの１．５倍という従来に比べて格段に大きい塑性化領域が形成されることから、大地震時における地震エネルギも十分吸収することが可能である。因みに、実験の結果を総合すると、柱材１の直径ないし一辺の長さＤの０．８倍ないし同等の高さから塑性化が始り、その塑性化が上下に拡大することになるが、その塑性化の拡大用の上下幅としては、上下合わせて柱材１の直径ないし一辺の長さＤ程度の塑性化領域を確保しておけば、かなり大きな地震の地震エネルギの吸収にも十分対応できることが確認できる。したがって、本実施例によれば、塑性化部材８と柱材１との接続部９を、その塑性化拡大用の上下幅としての１Ｄも含めて、ベースプレート４の上面から１．５Ｄ離した高さに設定したので、地震エネルギを十分吸収し得るとともに、その接続部９に作用する曲げモーメントが低減されることから、該接続部９からの破壊も回避することができる。
【００１７】
図３は柱材１に作用する水平力により柱脚金物の立上がり部を構成する塑性化部材８に塑性変形が生じる過程を説明するための説明図である。本図は、横軸に曲げモーメントＭをとり、縦軸に高さＨをとって示したものであり、直線ｍは柱材１に水平力が作用した際の曲げモーメントの付加状態を表わし、直線ａは柱脚部の終局耐力すなわちアンカーボルト５の終局耐力、直線ｂは柱脚金物の立上がり部を構成する塑性化部材８の全塑性曲げ耐力、直線ｃは柱材１の全塑性曲げ耐力を表わしたものである。ここでは一つの設計例に従ってそれらの直線ｍ及び直線ａ〜ｃを示したものである。柱材１に水平力が作用した際の曲げモーメントを表わす直線ｍは、曲げモーメントがゼロの反曲点Ｃを基準点とするモーメント勾配αからなる直線として示され、柱材１に作用する水平力が増すにつれて曲げモーメントも増し、前記反曲点Ｃを基準点としてモーメント勾配αが大きくなる。そして、図示のように、直線ｍが直線ｂと交差するようになると、ハッチングで示したように塑性化部材８に曲げモーメントによる塑性化が始まることになる。ただし、その塑性化部材８のうち、ベースプレート４の上面から略０．３Ｄないし０．５Ｄまでの高さ範囲は、ベースプレート４との一体性に基づく補強作用からくる拘束によって実際には塑性化は起こりにくいが、この点に関しては本説明図では捨象している。更に柱材１に作用する水平力が増すと、前記反曲点Ｃを基準点とするモーメント勾配αも更に大きくなり、やがて直線ｍが直線ａに交差するようになると、負荷が柱脚部の終局耐力すなわちアンカーボルト５の終局耐力に達してアンカーボルトが破壊されることになるが、それまでに塑性化部材８の塑性化によって吸収されるエネルギ量は大きく、かなり大きな地震に対しても建物の急激な倒壊を回避し得る有効な手段となる。
【００１８】
因みに、以上の実施例に用いる鋼材の材質として、柱材１には建築構造用冷間ロール成形角型鋼管（ＢＣＲ２９５）を、塑性化部材８には建築構造用冷間プレス成形角型鋼管（ＢＣＰ２３５）を採用することができる。この場合には、両者の降伏値を比較すると塑性化部材／柱材＝２３５／２９５＝０．８となり、降伏比は１以下であることから降伏は先に塑性化部材８で起きるが、引張り強さは両者とも等しいので最大耐力は低下することはない。選択する鋼材としては、このように引張り強さが同一で降伏値が異なるものが好適であるが、限定はされるものではない。また、塑性化部材８として熱間成形角型鋼管（ＳＨＣ４００）を用いることも有効である。それは、冷間成形材は製造の塑性加工時に残留応力が残るため、降伏比が高く伸びが減少して塑性変形能力が低下することになるからである。その点、熱間成形材は初期の冷間加工による塑性歪みの影響は熱間圧延によって殆ど除去され、原材と同等の塑性変形能力を有することから、熱間成形材の方がより地震エネルギの吸収に適しているといえる。
【図面の簡単な説明】
【００１９】
【図１】本発明の実施例を示した概略構成説明図である。
【図２】同実施例の柱脚金物の部分を拡大して示した縦断面図である。
【図３】柱材に作用する水平力により柱脚金物の立上がり部を構成する塑性化部材に塑性変形が生じる過程を説明するための説明図である。
【図４】柱脚部の固定状態と各部に加わる曲げモーメントとの関係を示した説明図である。
【図５】ベースプレートの固定の仕方を例示した説明図である。
【図６】紡錘型の露出型柱脚構造に関する地震時の挙動を例示した説明図である。
【図７】同柱脚構造の履歴特性を概略的に示した説明図である。
【図８】図７における曲げモーメントＭと回転角θとの関係を示した概念図である。
【符号の説明】
【００２０】
１…柱材、２…基礎コンクリート、３…梁、４…ベースプレート、５…アンカーボルト、６…補強リブ、７…締付ナット、８…塑性化部材、９…接続部、１０…グラウト材
【特許請求の範囲】
【請求項１】
基礎コンクリート中に定着したアンカーボルトにより固定されるベースプレートに対して柱材の下部を固定することにより柱材を立設する鉄骨造露出型柱脚構造において、その柱脚構造を介して前記柱材の反曲点高比が０．３〜０．６になるように設定するとともに、前記ベースプレートと前記柱材の下端部との間に、柱材に作用する曲げモーメントに対して前記アンカーボルトより先に降伏して塑性化する塑性化部材を介在させ、かつ前記ベースプレートの上面から前記塑性化部材と前記柱材との接続部までの高さを前記柱材の直径ないし一辺の長さの少なくとも１．５倍に設定したことを特徴とする鉄骨造露出型柱脚構造。
【請求項１】
基礎コンクリート中に定着したアンカーボルトにより固定されるベースプレートに対して柱材の下部を固定することにより柱材を立設する鉄骨造露出型柱脚構造において、その柱脚構造を介して前記柱材の反曲点高比が０．３〜０．６になるように設定するとともに、前記ベースプレートと前記柱材の下端部との間に、柱材に作用する曲げモーメントに対して前記アンカーボルトより先に降伏して塑性化する塑性化部材を介在させ、かつ前記ベースプレートの上面から前記塑性化部材と前記柱材との接続部までの高さを前記柱材の直径ないし一辺の長さの少なくとも１．５倍に設定したことを特徴とする鉄骨造露出型柱脚構造。
【図１】
【図２】
【図３】
【図４】
【図５】
【図６】
【図７】
【図８】
【図２】
【図３】
【図４】
【図５】
【図６】
【図７】
【図８】
【公開番号】特開２００８−５７３２３（Ｐ２００８−５７３２３Ａ）
【公開日】平成２０年３月１３日（２００８．３．１３）
【国際特許分類】
【出願番号】特願２００７−２９８７３３（Ｐ２００７−２９８７３３）
【出願日】平成１９年１１月１７日（２００７．１１．１７）
【分割の表示】特願２００３−１５１６９８（Ｐ２００３−１５１６９８）の分割
【原出願日】平成１５年５月２８日（２００３．５．２８）
【出願人】（００００００４４６）岡部株式会社 (277)
【Ｆターム（参考）】
【公開日】平成２０年３月１３日（２００８．３．１３）
【国際特許分類】
【出願日】平成１９年１１月１７日（２００７．１１．１７）
【分割の表示】特願２００３−１５１６９８（Ｐ２００３−１５１６９８）の分割
【原出願日】平成１５年５月２８日（２００３．５．２８）
【出願人】（００００００４４６）岡部株式会社 (277)
【Ｆターム（参考）】
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