逆入力防止クラッチ
【課題】逆入力トルクの方向が入力トルクの方向と一致する使用状況下でも異常振動や異常音の発生を抑制する機能を継続かつ安定して発揮することのできる逆入力防止クラッチを提供する。
【解決手段】出力側部材３のカム面３ｆと、各カム面３ｆに対向する外輪４の内周面４ｆとの間のころ収容空間８には、係合子としての一対のころ９，９が収容される。一対のころ９，９は、ころ収容空間８の円周方向両側部に設けられた、楔隙間を有する係合領域８ａ，８ａにて、それぞれ出力側部材３のカム面３ｆと外輪４の内周面４ｆとに楔係合するようになっている。ここで、外輪４は、プレス加工により成形され、バリ取りあるいはスケール除去のために熱処理後、バレル加工を施すことで得られる。完成品としての外輪４の内周面４ｆを表面粗さレベルで評価した場合、その断面曲線における中心線からの凸部高さの平均値が、中心線からの凹部深さの平均値より小さくなっている。
【解決手段】出力側部材３のカム面３ｆと、各カム面３ｆに対向する外輪４の内周面４ｆとの間のころ収容空間８には、係合子としての一対のころ９，９が収容される。一対のころ９，９は、ころ収容空間８の円周方向両側部に設けられた、楔隙間を有する係合領域８ａ，８ａにて、それぞれ出力側部材３のカム面３ｆと外輪４の内周面４ｆとに楔係合するようになっている。ここで、外輪４は、プレス加工により成形され、バリ取りあるいはスケール除去のために熱処理後、バレル加工を施すことで得られる。完成品としての外輪４の内周面４ｆを表面粗さレベルで評価した場合、その断面曲線における中心線からの凸部高さの平均値が、中心線からの凹部深さの平均値より小さくなっている。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、出力側から逆入力された回転トルクを入力側に還流させないようにした逆入
力防止クラッチに関する。
【背景技術】
【０００２】
この逆入力防止クラッチは、例えば特開平２−２７１１１６号公報（特許文献１）、あるいは特開２００２−１２２１５８号公報（特許文献２）に開示されているように、入力側から入力された回転トルクを出力側に伝達すると共に、適当な係合子を介して出力側部材を静止側部材にロックすることにより、出力側から逆入力された回転トルクを入力軸側に還流させないように構成したものである。
【０００３】
また、この種のクラッチにおいては、入力側部材に加わる入力トルクの方向と出力側部材に加わる逆入力トルクの方向とが一致する場合、係合子がロックとロック解除とを交互に繰り返し、これにより逆入力防止クラッチに大きな振動が生じ、異常音を生じるおそれがあるとの問題点が指摘されている。
【０００４】
かかる問題点を解消すべく、特開２００５−１８８５５８号公報（特許文献３）には、出力側部材の静止側部材への再ロックを規制する手段を設けることが提案されている。ここで、再ロック規制手段として、係合子に流体抵抗を付与する手段や、ばねやゴムなど、係合子をカム面に押し付ける既設の弾性部材（第一の弾性部材）とは別の弾性部材（第二の弾性部材）を円周方向に隣接する係合子の間に設ける手段が示されている。
【特許文献１】特開平２−２７１１１６号公報
【特許文献２】特開２００２−１２２１５８号公報
【特許文献３】特開２００５−１８８５５８号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
ところで、係合子に流体抵抗を付与する手段として、封入するグリースの量を多くする、もしくはちょう度の大きいグリースを使用する等の方法があるが、グリースは逆入力防止クラッチの回転と共に外部に漏れ出す恐れがあり、もしくはグリースの劣化により、流体抵抗の付与効果が低減する恐れがあり好ましくない。また、ばねやゴム等の弾性部材で係合子の移動規制手段を構成する場合には、当該弾性部材を係合子間に新たに組込む必要が生じ、組込み作業の手間が増大するだけでなく、組込み精度自体の低下を招くおそれがある。これでは、再ロック規制手段としての機能を安定して発揮することは難しい。
【０００６】
以上の事情に鑑み、本発明では、逆入力トルクの方向が入力トルクの方向と一致する使用状況下でも異常振動や異常音の発生を抑制する機能を継続かつ安定して発揮することのできる逆入力防止クラッチを提供することを技術的課題とする。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
前記課題を解決するため、本発明は、トルクが入力される入力側部材と、トルクが出力される出力側部材と、回転が拘束される静止側部材と、出力側部材にトルクが逆入力された際に、出力側部材と静止側部材との間に設けられた空間に係合子を楔係合させて出力側部材を静止側部材にロックするロック手段と、入力側部材に設けられ、入力側部材へのトルク入力に伴いロック手段によるロック状態を解除するロック解除手段と、ロック解除手段により出力側部材のロック状態が解除されている時に、入力側部材からの入力トルクを出力側部材に伝達するトルク伝達手段とを備えた逆入力防止クラッチにおいて、静止側部材および出力側部材の係合子との係合面のうち、少なくとも一方の係合面の粗さに係る凸部の割合を凹部のそれに比べて減じたことを特徴とする逆入力防止クラッチを提供する。
【０００８】
本発明は、静止側部材や出力側部材と係合状態にある係合子のロックを解除する際に要する力が小さくて済めば、結果的に、ロック解除方向に係合子が移動する量も小さくなる、との発明者の知見に基づきなされたものであり、具体的には、係合子のロック解除方向への移動に抗する力を直接的に付与するのではなく、従来、それほど重要視されていなかった係合面の面粗さに着目してなされたものである。
【０００９】
すなわち、本発明では、係合子との係合面の粗さに係る凸部の割合を凹部のそれに比べて小さくするようにしたので、係合状態にある係合子（ころなど）が入力側部材によりロック解除方向に蹴り出されるに際し、当該凸部との引っ掛かりをなるべく回避することができる。そのため、係合子のロック解除（蹴り出し）に要する力を小さくして、ロック解除方向への係合子の移動量を低減することができる。これにより、ロック解除後における出力側部材の空転許容量が減少し、出力側部材の加速が抑制されるので、出力側部材の回転速度が入力側部材の回転速度を上回る事態を回避して、再ロックの繰り返しによる上記不具合を解消することができる。かかる構成であれば、グリース等のように熱劣化の心配がないため、継続使用にも耐え得ることができ、そもそも、従来に比べて小さい力でロック解除が可能となるため、ロック解除時の発熱自体を小さく抑えることができる。また、特段の組込み作業を必要としないので、ばね等のように組込み精度がその機能を左右することもなく、ころの移動規制手段としての機能を安定して発揮することができる。
【００１０】
このように、係合面における表面粗さの観点から見た場合に凸部の低減化（数、大きさ共に含まれる）が本発明の課題解決に有効であるが、この際の凸部の低減の度合いは、例えば表面粗さを中心線平均粗さＲａで評価する際の基準となる中心線からの凹凸の大きさで評価することが可能である。すなわち、係合面の断面曲線における中心線からの凸部高さの平均値を、この中心線からの凹部深さの平均値より小さくすれば、中心線の定義から、凸部の幅寸法（断面曲線長手方向の幅寸法）が凹部の幅寸法に比べて大きいものとなる。そのため、係合面の表面粗さが従来と変わらない場合でも、係合子の蹴り出し方向に沿って、実質的にフラットとみなせる領域の割合が多くなる。そのため、蹴り出し時の引っ掛かりを小さくして、小さい力でころを蹴り出すことができる。また、係合状態にある係合子に例えば不測の衝撃等が作用した場合であっても、適度な凹部の存在によりかかる係合状態を維持することができる。
【００１１】
係合子との係合面を上述の表面性状とするための具体的な加工手段として、例えば研磨加工やバレル加工、めっき加工、鏡面仕上げ等を挙げることができる。これらの加工手段を施した係合面であれば、ロック解除時、係合子との引っ掛かりをなるべく回避することができ、振動ひいては異常音の発生を可及的に抑えることができる。また、上述の手段の中でも、耐久性を考慮すれば、研磨加工、バレル加工が好適であり、係合子のロック維持性もしくは加工コストまで考慮すると、バレル加工がより好適である。
【００１２】
また、係合子の移動規制の観点から見た場合、係合面の表面粗さは全体的に小さいほうが好ましい。具体的には、係合面の中心線平均粗さＲａが０．４μｍ以下となるようにするのがよい。ただし、あまりに表面粗さが小さいと、係合子のロック解除を可能としつつ、そのロック状態を適度に維持することが困難となるため、その下限値は０．０５μｍとしておくのがよい。
【発明の効果】
【００１３】
本発明に係る逆入力防止クラッチによれば、逆入力トルクの方向が入力トルクの方向と一致する使用状況下でも異常振動や異常音の発生を抑制する機能を継続かつ安定して発揮することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１４】
以下、本発明の一実施形態を図１〜図４に基づいて説明する。
【００１５】
図１は、本発明の一実施形態に係る逆入力防止クラッチの断面図を示している。この逆入力防止クラッチ１は、トルクが入力される入力側部材２と、入力側部材２に入力されたトルクを出力すべき出力側部材３と、回転が拘束される静止側部材としての外輪４と、外輪４に固定された固定側板５、および出力側部材３と外輪４との間に配設される複数のころ９とを主に備える。
【００１６】
入力側部材２は、円環板形状をなす基部２ａと、基部２ａの内周円孔部から軸方向の一
方（図１中右方向）に伸びる円筒部２ｂ、および基部２ａの外周から軸方向の一方に伸びる複数の柱部２ｃと、基部２ａの円筒部２ｂと柱部２ｃとの中間位置から軸方向の一方に突出して形成された複数（例えば６対）の突起部２ｄとで構成されている。また、円筒部２ｂの内周には略円筒形状の軸孔形成部材６が嵌合固定されており、この軸孔形成部材６の内周面６ａには、対向する二面の平面部６ｂが軸方向全長にわたって形成されている。これにより、図示されない入力軸の連結部に形成された平面部と内周面６ａに形成された平面部６ｂ，６ｂとが平面嵌合し、入力軸と入力側部材２とが相対回転不能に連結されるようになっている。
【００１７】
柱部２ｃおよび突起部２ｄは、突起部２ｄを内径側にしてそれぞれ円周方向等間隔に形成され、かつ柱部２ｃと突起部２ｄとは半径方向一直線上に並ばないように相互に円周方向にずれて形成されている。
【００１８】
出力側部材３は、軸部３ａと、軸部３ａの他端（図１中左側）に形成されたフランジ部３ｂと、フランジ部３ｂの外周から軸方向の他方（図１中左方向）に向けて伸びる筒状の大径部３ｃとで構成されている。また、大径部３ｃの軸方向他方の端面には、複数（例えば６対）の凹部３ｄが形成されており、これら複数の凹部３ｄには、入力側部材２の複数の突起部２ｄがそれぞれ所定の回転方向隙間をもって収容される。
【００１９】
軸部３ａの軸方向一方（図１中右側）の端部には、例えば１つの平面部３ｅが設けられており、この平面部３ｅと、図示されない出力側の機構又は装置の回動部材に形成された平面部とを平面嵌合させることにより、軸部３ａとその回動部材とが相対回転不能に連結されるようになっている。
【００２０】
大径部３ｃの外周面には、図２に示すように、複数（例えば六面）のカム面３ｆが円周方向等間隔に形成されている。これら複数のカム面３ｆは、後述するころ９との当接面となり、また、半径方向に対向する外輪４の内周面４ｆとの間に、ころ９を楔係合可能とするころ収容空間８を形成する。
【００２１】
外輪４は、円環板形状の基板４ａと、基板４ａの内周から軸方向の一方に伸びる小径筒状部４ｂと、基板４ａの外周から軸方向の他方に伸びる大径筒状部４ｃと、大径筒状部４ｃの一端から外径方向に拡がる鍔部４ｄとで構成されている。鍔部４ｄには、複数（例えば６つ）の矩形状の切欠き部４ｅが円周方向等間隔に形成されている。また、出力側部材３の大径部３ｃとの間に複数のころ９を収容する大径筒状部４ｃの内周面４ｆは円筒状に形成されており、ころ９の摺動あるいは転動を可能としている。
【００２２】
上記構成の外輪４は、例えばプレス加工で図１に示す形状に成形され、バリ取りあるいはスケール除去のために熱処理後、バレル加工を施すことで得られる。この結果、完成品としての外輪４の内周面４ｆは、例えば図６に示すように、その断面曲線における中心線からの凸部高さの平均値を、この中心線からの凹部深さの平均値より小さくした表面粗さ性状を示している。なお、外輪４は、例えば鍛造等の他の塑性加工によっても成形することができ、あるいは焼結金属等で成形することも可能である。
【００２３】
小径筒状部４ｂの内周面と、出力側部材３における軸部３ａの軸方向中間部（平面部３ｅが形成されていない部分）の外周面との間には、滑り軸受としてのラジアル軸受部材７が介設されており、これら半径方向に対向する両面間での相対回転を可能にしている。
【００２４】
固定側板５は板状の基部５ａと、基部５ａの外周縁からさらに外径側に向けて伸びる複数のブラケット部５ｂと、基部５ａの非ブラケット５ｂ形成部から軸方向の一方に向かって突出する複数（例えば３つ）の加締部５ｃとで構成される。基部５ａの内周に形成された挿通孔５ｄには入力側部材２と連結される入力軸が挿通される。また、各ブラケット部５ｂには、それぞれ貫通孔５ｅが形成され、これらの貫通孔５ｅには、この逆入力防止クラッチ１をモータケース等に取り付けるための取付けボルトがそれぞれ挿通される。
【００２５】
また、各加締部５ｃは、円周方向等間隔に形成され、それぞれ二股状に分かれた一対の爪を備えている（図示略）。従い、この実施形態では、上記構成の入力側部材２と出力側部材３とを、トルク伝達手段を構成する突起部２ｄと凹部３ｄとを嵌め合わせた状態で軸方向に対向配置する。そして、出力側部材３との間に複数のころ９およびラジアル軸受部材７を配設した状態で外輪４を外挿すると共に、加締部５ｃを外輪４の切欠き部４ｅに嵌め合わせ、一対の爪を円周方向の相反する方向に折り返して、外輪４の鍔部４ｄに加締ることにより、外輪４と固定側板５とが、軸方向及び回転方向に相対移動不能に結合されるようになっている。
【００２６】
図２は、逆入力防止クラッチ１の要部拡大断面図を示している。この図に示すように、出力側部材３の大径部３ｃ外周に設けられた平坦状のカム面３ｆと、各カム面３ｆに対向する外輪４の内周面４ｆ、さらには入力側部材２の突起部２ｄ，２ｄの互いに対向する円周方向側面とで囲まれた領域にはころ収容空間８が形成され、この空間８には、係合子としての一対のころ９，９が収容される。ころ収容空間８の円周方向両側部には、楔隙間を有する係合領域８ａ，８ａがそれぞれ形成されており、一対のころ９，９が係合領域８ａ，８ａにてそれぞれ出力側部材３のカム面３ｆと外輪４の内周面４ｆとに楔係合するようになっている。また、一対のころ９，９間には、これら一対のころ９，９をそれぞれカム面３ｆに押し付ける弾性部材１０が圧縮状態で配置されている。この弾性部材１０は、例えばコイルばね、あるいは断面Ｓ字形状の板ばねで構成することができる。
【００２７】
上述の構成においては、カム面３ｆと、内周面４ｆと、一対のころ９，９とによってロック手段が構成されると共に、ころ９，９の円周方向両外側に位置する入力側部材２の柱部２ｃによってロック解除手段が構成される。また、入力側部材２の突起部２ｄと、これに遊嵌合された出力側部材３の凹部３ｄとによってトルク伝達手段が構成される。
【００２８】
以下、逆入力防止クラッチ１の動作を図２〜図４に基づき説明する。
【００２９】
図２に示すように、中立位置においては、一対のころ９，９は弾性部材１０によって互いに離反する方向に附勢され、ころ収容空間８の円周方向両側部に位置する係合領域８ａ，８ａにてそれぞれカム面３ｆと内周面４ｆとに楔係合している。この状態では、入力側部材２の各柱部２ｃと各ころ９との間にはそれぞれ回転方向隙間δ１が存在し、また、出力側部材３の凹部３ｄと入力側部材２の突起部２ｄとの間には正逆両回転方向にそれぞれ回転方向隙間δ２が存在する。また、この際、回転方向隙間δ１と回転方向隙間δ２との間には、δ１＜δ２の関係が成り立つ。
【００３０】
図３は、図２に示す中立状態から、入力側部材２に例えば時計周りのトルク（入力トルクＴ）が負荷され始めた状態を示す。入力トルクＴによる入力側部材２の回転に伴い、回転方向後方側では、柱部２ｃところ９の間の回転方向隙間δ１が縮小し、やがて柱部２ｃがころ９に接触してころ９を弾性部材１０の弾性力に抗して同方向（時計周りの方向）に蹴り出す。この蹴り出しによりころ９が係合領域８ａから離脱し、出力側部材３のロック状態が解除される。さらに入力側部材２が回転すると、図４に示すように、出力側部材３の凹部３ｄと入力側部材２の突起部２ｄとの間の回転方向隙間δ２が縮小して両者３ｄ，２ｄが回転方向に係合する。これにより、入力側部材２からの入力トルクＴが出力側部材３に伝達され、出力側部材３が同方向に回転を始める。入力側部材２に図示例と逆方向の入力トルクＴが負荷された場合も、同様に入力トルクＴが出力側部材３へ伝達される。
【００３１】
また、図２に示す中立状態において、出力側部材３に例えば時計周り方向のトルク（逆入力トルクＴｒ）が負荷されると、弾性部材１０の附勢力の有無に拘らず、回転方向後方側のころ９がころ収容空間８の係合領域８ａに楔係合し、出力側部材３が外輪４にロックされる。そのため、逆入力トルクＴｒが出力側部材３から入力側部材２に伝達されることはなく、逆入力トルクＴｒの還流によるモータ、ギヤ等の入力側機構の損傷が回避される。出力側部材３に、図２に例示の逆入力トルクＴｒとは逆方向の逆入力トルクが負荷された場合も、同様に出力側部材３が外輪４にロックされ、逆入力トルクの入力側部材２への伝達が防止される。
【００３２】
次に、入力側部材２に入力トルクＴが負荷されると共に、出力側部材３に入力側部材２への入力トルクＴと同方向（時計回り方向）の逆入力トルクＴｒが負荷される場合を考える。この場合、図２に示す中立状態において、入力側部材２に入力トルクＴが負荷されると、入力側部材２の回転と共に、回転方向後方側の係合領域８ａにてカム面３ｆと内周面４ｆとに楔係合しているころ９が柱部２ｃによって蹴り出され、出力側部材３のロックが解除される（図３を参照）。ここで、ころ９の係合面となる外輪４の内周面４ｆにつき、図６に示すように、その断面曲線における中心線からの凸部高さの平均値が、この中心線からの凹部深さの平均値よりも小さくなるよう加工（ここではバレル加工）がなされている。このように、面粗さのレベルに係る凸部の割合が凹部に比べて相対的に小さい係合面（内周面４ｆ）であれば、凸部ところ９との引っ掛かりをなるべく小さくすることができる。そのため、ころ９のロック解除（蹴り出し）に要する力を小さくして、ロック解除方向へのころ９の移動量を低減することができる。従い、ロック解除後における出力側部材３の空転許容量を低減して、出力側部材３の回転速度が入力側部材２の回転速度を上回る事態を回避し、再ロックの繰り返しによる振動や異常音の発生を抑制することができる。
【００３３】
また、内周面４ｆとの引っ掛かりが少なければ、ころ９のロック解除に要する力が小さくて済むため、周囲への発熱も小さい。そのため、クラッチ内部空間（例えばころ収容空間８）に封入されたグリースの過熱による劣化を可及的に回避することができ、潤滑性維持の観点からも好適である。
【００３４】
また、この実施形態のように、外輪４の内周面４ｆに対してその表面性状改善のための加工としてバレル加工を採用可能であれば、バリ取りあるいは熱処理後のスケール除去のための処理を兼ねて当該加工を実施することができるので、実質的な工程数の増加を招くこともなく好適である。
【００３５】
ここで、内周面４ｆの表面粗さは、ころ９との引っ掛かりをさらに低減する観点から、小さいほうがよく、具体的には、内周面４ｆの中心線平均粗さＲａが０．４μｍ以下となるようにするのがよい。ただし、あまりに表面粗さ（中心線平均粗さＲａ）が小さいと、適度な力でころ９のロック解除を可能としつつ、そのロック状態を適当に維持することが困難となるため、その下限値は０．０５μｍとしておくのがよい。
【００３６】
なお、上記実施形態では、内周面４ｆの表面性状を改善するための加工手段としてバレル加工を採用した場合を説明したが、特にこの手段に限られるものではない。すなわち、図６に例示の如く、係合面の断面曲線における中心線からの凸部高さの平均値が、中心線からの凹部深さの平均値より小さい限りにおいて、さらにいえば、係合面の表面粗さレベルにおいて相対的に凸部の割合が小さい限りにおいて、バレル加工以外の任意の加工手段を採用することが可能である。すなわち、具体的な加工手段として、バレル加工の他、研磨加工やめっき加工、鏡面仕上げ等を挙げることができる。ただし、継続使用に伴う係合面（内周面４ｆ）の耐久性を考慮に入れるのであれば、バレル加工、研磨加工が好適である。
【００３７】
また、以上の説明では、ころ９との係合面として外輪４の内周面４ｆの表面粗さに着目し、この内周面４ｆの表面性状、およびその加工方法につき説明したが、かかる構成および加工手段は、内周面４ｆと共にころ９の係合面を構成する出力側部材３のカム面３ｆについても同様に適用することが可能である。すなわち、カム面３ｆと内周面４ｆの何れか一方にのみ本発明を適用することもでき、双方の面３ｆ，４ｆに本発明を適用することもできる。
【００３８】
また、以上の説明に係る本発明の構成は、図示の逆入力防止クラッチ１に限定されるものではない。ロック手段とロック解除手段、およびトルク伝達手段とを備える限りにおいて、任意の形態をなす逆入力防止クラッチに本発明を適用することができる。
【実施例】
【００３９】
以下、外輪にショット加工を施した場合のころとの係合面（内周円筒面）の表面性状と、同じく外輪にバレル加工を施した場合の円筒面の表面性状とを比較し、かかる比較を通じて本発明の有用性を検証する。
【００４０】
加工対象となる外輪は、浸炭焼入れ処理が施されたクロムモリブデン鋼（ＳＣＭ４１５）を材料とし、内周面がカップ形状となるようプレス加工で形成されたものを使用した。また、表面粗さの測定には、テイラーホプソン（株）製のForm TALYSURF PGI BEARING MEASURMENT SYSTEM を使用し、カットオフ０．２５ｍｍ、測定長さ１．７５ｍｍ、ＬＳ円弧 の条件下で表面粗さ（粗さ曲線）の測定を行った。
【００４１】
図５に、外輪にショット加工を施した場合の内周面の円周方向への断面曲線（粗さ曲線）の測定結果をを示す。ここで、横軸は測定長さ（単位：ｍｍ）を、縦軸は中心線から粗さ曲線までの高さ寸法（単位：μｍ）をそれぞれ示している。同図より、ショット加工を施した外輪の内周面には、比較的多くの凸となる部分が形成されており、その大きさ（中心線からの高さ）は、凹となる部分の大きさ（中心線からの深さ）とほぼ等しい。言い換えると、中心線を境に対称的に凹凸が形成された形状をなしている。上述の表面性状をなす外輪を用いて行った再ロック試験（入力トルクと同方向の逆入力トルクを付与した場合のロック状態を評価する試験）では、異常音の発生が確認された。これは、比較的高速でショット材を衝突させることで凹部と同等の大きさの凸部が形成されやすくなり、その結果、外輪内周面ところとの引っ掛かりが大きくなったためと考えられる。なお、この曲線の中心線平均粗さＲａは０．４８であった。
【００４２】
図６に、外輪にバレル加工を施した場合の内周面の円周方向への断面曲線（粗さ曲線）の測定結果を示す。同図より、バレル加工を施した外輪の内周面には、明確に凸と認められる程度の大きさの凸部は同様に認識可能な大きさの凹部に比べて少なく、かつ、凸部の大きさ（中心線からの高さ）は、凹部の大きさ（中心線からの深さ）に比べて全体的に小さい。かかる表面性状をなす外輪を用いて行った再ロック試験では、明確な異常音の発生は認められなかった。これは、研磨剤等がショット加工に比べ比較的低速でワーク（外輪）に衝突することで大きな凸部は形成され難く、外輪内周面ところとの引っ掛かりが小さくなったためと考えられる。なお、この曲線の中心線平均粗さＲａは０．２３であった。
【図面の簡単な説明】
【００４３】
【図１】本発明の一実施形態に係る逆入力防止クラッチの含軸断面図である。
【図２】中立位置における逆入力防止クラッチの要部を拡大した軸直交断面図である。
【図３】入力トルクの負荷直後における逆入力防止クラッチの要部拡大断面図である。
【図４】出力側部材への入力トルクの伝達中における逆入力防止クラッチの要部拡大断面図である。
【図５】ショット加工を施した後の外輪内周面の粗さ曲線を示すグラフである。
【図６】バレル加工を施した後の外輪内周面の粗さ曲線を示すグラフである。
【符号の説明】
【００４４】
１ 逆入力防止クラッチ
２ 入力側部材
２ｃ 柱部
２ｄ 突起部
３ 出力側部材
３ｃ 大径部
３ｄ 凹部
３ｆ カム面
４ 外輪
４ｃ 大径筒状部
４ｆ 内周面
８ ころ収容空間
８ａ 係合領域
９ ころ
Ｔ 入力トルク
Ｔｒ 逆入力トルク
【技術分野】
【０００１】
本発明は、出力側から逆入力された回転トルクを入力側に還流させないようにした逆入
力防止クラッチに関する。
【背景技術】
【０００２】
この逆入力防止クラッチは、例えば特開平２−２７１１１６号公報（特許文献１）、あるいは特開２００２−１２２１５８号公報（特許文献２）に開示されているように、入力側から入力された回転トルクを出力側に伝達すると共に、適当な係合子を介して出力側部材を静止側部材にロックすることにより、出力側から逆入力された回転トルクを入力軸側に還流させないように構成したものである。
【０００３】
また、この種のクラッチにおいては、入力側部材に加わる入力トルクの方向と出力側部材に加わる逆入力トルクの方向とが一致する場合、係合子がロックとロック解除とを交互に繰り返し、これにより逆入力防止クラッチに大きな振動が生じ、異常音を生じるおそれがあるとの問題点が指摘されている。
【０００４】
かかる問題点を解消すべく、特開２００５−１８８５５８号公報（特許文献３）には、出力側部材の静止側部材への再ロックを規制する手段を設けることが提案されている。ここで、再ロック規制手段として、係合子に流体抵抗を付与する手段や、ばねやゴムなど、係合子をカム面に押し付ける既設の弾性部材（第一の弾性部材）とは別の弾性部材（第二の弾性部材）を円周方向に隣接する係合子の間に設ける手段が示されている。
【特許文献１】特開平２−２７１１１６号公報
【特許文献２】特開２００２−１２２１５８号公報
【特許文献３】特開２００５−１８８５５８号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
ところで、係合子に流体抵抗を付与する手段として、封入するグリースの量を多くする、もしくはちょう度の大きいグリースを使用する等の方法があるが、グリースは逆入力防止クラッチの回転と共に外部に漏れ出す恐れがあり、もしくはグリースの劣化により、流体抵抗の付与効果が低減する恐れがあり好ましくない。また、ばねやゴム等の弾性部材で係合子の移動規制手段を構成する場合には、当該弾性部材を係合子間に新たに組込む必要が生じ、組込み作業の手間が増大するだけでなく、組込み精度自体の低下を招くおそれがある。これでは、再ロック規制手段としての機能を安定して発揮することは難しい。
【０００６】
以上の事情に鑑み、本発明では、逆入力トルクの方向が入力トルクの方向と一致する使用状況下でも異常振動や異常音の発生を抑制する機能を継続かつ安定して発揮することのできる逆入力防止クラッチを提供することを技術的課題とする。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
前記課題を解決するため、本発明は、トルクが入力される入力側部材と、トルクが出力される出力側部材と、回転が拘束される静止側部材と、出力側部材にトルクが逆入力された際に、出力側部材と静止側部材との間に設けられた空間に係合子を楔係合させて出力側部材を静止側部材にロックするロック手段と、入力側部材に設けられ、入力側部材へのトルク入力に伴いロック手段によるロック状態を解除するロック解除手段と、ロック解除手段により出力側部材のロック状態が解除されている時に、入力側部材からの入力トルクを出力側部材に伝達するトルク伝達手段とを備えた逆入力防止クラッチにおいて、静止側部材および出力側部材の係合子との係合面のうち、少なくとも一方の係合面の粗さに係る凸部の割合を凹部のそれに比べて減じたことを特徴とする逆入力防止クラッチを提供する。
【０００８】
本発明は、静止側部材や出力側部材と係合状態にある係合子のロックを解除する際に要する力が小さくて済めば、結果的に、ロック解除方向に係合子が移動する量も小さくなる、との発明者の知見に基づきなされたものであり、具体的には、係合子のロック解除方向への移動に抗する力を直接的に付与するのではなく、従来、それほど重要視されていなかった係合面の面粗さに着目してなされたものである。
【０００９】
すなわち、本発明では、係合子との係合面の粗さに係る凸部の割合を凹部のそれに比べて小さくするようにしたので、係合状態にある係合子（ころなど）が入力側部材によりロック解除方向に蹴り出されるに際し、当該凸部との引っ掛かりをなるべく回避することができる。そのため、係合子のロック解除（蹴り出し）に要する力を小さくして、ロック解除方向への係合子の移動量を低減することができる。これにより、ロック解除後における出力側部材の空転許容量が減少し、出力側部材の加速が抑制されるので、出力側部材の回転速度が入力側部材の回転速度を上回る事態を回避して、再ロックの繰り返しによる上記不具合を解消することができる。かかる構成であれば、グリース等のように熱劣化の心配がないため、継続使用にも耐え得ることができ、そもそも、従来に比べて小さい力でロック解除が可能となるため、ロック解除時の発熱自体を小さく抑えることができる。また、特段の組込み作業を必要としないので、ばね等のように組込み精度がその機能を左右することもなく、ころの移動規制手段としての機能を安定して発揮することができる。
【００１０】
このように、係合面における表面粗さの観点から見た場合に凸部の低減化（数、大きさ共に含まれる）が本発明の課題解決に有効であるが、この際の凸部の低減の度合いは、例えば表面粗さを中心線平均粗さＲａで評価する際の基準となる中心線からの凹凸の大きさで評価することが可能である。すなわち、係合面の断面曲線における中心線からの凸部高さの平均値を、この中心線からの凹部深さの平均値より小さくすれば、中心線の定義から、凸部の幅寸法（断面曲線長手方向の幅寸法）が凹部の幅寸法に比べて大きいものとなる。そのため、係合面の表面粗さが従来と変わらない場合でも、係合子の蹴り出し方向に沿って、実質的にフラットとみなせる領域の割合が多くなる。そのため、蹴り出し時の引っ掛かりを小さくして、小さい力でころを蹴り出すことができる。また、係合状態にある係合子に例えば不測の衝撃等が作用した場合であっても、適度な凹部の存在によりかかる係合状態を維持することができる。
【００１１】
係合子との係合面を上述の表面性状とするための具体的な加工手段として、例えば研磨加工やバレル加工、めっき加工、鏡面仕上げ等を挙げることができる。これらの加工手段を施した係合面であれば、ロック解除時、係合子との引っ掛かりをなるべく回避することができ、振動ひいては異常音の発生を可及的に抑えることができる。また、上述の手段の中でも、耐久性を考慮すれば、研磨加工、バレル加工が好適であり、係合子のロック維持性もしくは加工コストまで考慮すると、バレル加工がより好適である。
【００１２】
また、係合子の移動規制の観点から見た場合、係合面の表面粗さは全体的に小さいほうが好ましい。具体的には、係合面の中心線平均粗さＲａが０．４μｍ以下となるようにするのがよい。ただし、あまりに表面粗さが小さいと、係合子のロック解除を可能としつつ、そのロック状態を適度に維持することが困難となるため、その下限値は０．０５μｍとしておくのがよい。
【発明の効果】
【００１３】
本発明に係る逆入力防止クラッチによれば、逆入力トルクの方向が入力トルクの方向と一致する使用状況下でも異常振動や異常音の発生を抑制する機能を継続かつ安定して発揮することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１４】
以下、本発明の一実施形態を図１〜図４に基づいて説明する。
【００１５】
図１は、本発明の一実施形態に係る逆入力防止クラッチの断面図を示している。この逆入力防止クラッチ１は、トルクが入力される入力側部材２と、入力側部材２に入力されたトルクを出力すべき出力側部材３と、回転が拘束される静止側部材としての外輪４と、外輪４に固定された固定側板５、および出力側部材３と外輪４との間に配設される複数のころ９とを主に備える。
【００１６】
入力側部材２は、円環板形状をなす基部２ａと、基部２ａの内周円孔部から軸方向の一
方（図１中右方向）に伸びる円筒部２ｂ、および基部２ａの外周から軸方向の一方に伸びる複数の柱部２ｃと、基部２ａの円筒部２ｂと柱部２ｃとの中間位置から軸方向の一方に突出して形成された複数（例えば６対）の突起部２ｄとで構成されている。また、円筒部２ｂの内周には略円筒形状の軸孔形成部材６が嵌合固定されており、この軸孔形成部材６の内周面６ａには、対向する二面の平面部６ｂが軸方向全長にわたって形成されている。これにより、図示されない入力軸の連結部に形成された平面部と内周面６ａに形成された平面部６ｂ，６ｂとが平面嵌合し、入力軸と入力側部材２とが相対回転不能に連結されるようになっている。
【００１７】
柱部２ｃおよび突起部２ｄは、突起部２ｄを内径側にしてそれぞれ円周方向等間隔に形成され、かつ柱部２ｃと突起部２ｄとは半径方向一直線上に並ばないように相互に円周方向にずれて形成されている。
【００１８】
出力側部材３は、軸部３ａと、軸部３ａの他端（図１中左側）に形成されたフランジ部３ｂと、フランジ部３ｂの外周から軸方向の他方（図１中左方向）に向けて伸びる筒状の大径部３ｃとで構成されている。また、大径部３ｃの軸方向他方の端面には、複数（例えば６対）の凹部３ｄが形成されており、これら複数の凹部３ｄには、入力側部材２の複数の突起部２ｄがそれぞれ所定の回転方向隙間をもって収容される。
【００１９】
軸部３ａの軸方向一方（図１中右側）の端部には、例えば１つの平面部３ｅが設けられており、この平面部３ｅと、図示されない出力側の機構又は装置の回動部材に形成された平面部とを平面嵌合させることにより、軸部３ａとその回動部材とが相対回転不能に連結されるようになっている。
【００２０】
大径部３ｃの外周面には、図２に示すように、複数（例えば六面）のカム面３ｆが円周方向等間隔に形成されている。これら複数のカム面３ｆは、後述するころ９との当接面となり、また、半径方向に対向する外輪４の内周面４ｆとの間に、ころ９を楔係合可能とするころ収容空間８を形成する。
【００２１】
外輪４は、円環板形状の基板４ａと、基板４ａの内周から軸方向の一方に伸びる小径筒状部４ｂと、基板４ａの外周から軸方向の他方に伸びる大径筒状部４ｃと、大径筒状部４ｃの一端から外径方向に拡がる鍔部４ｄとで構成されている。鍔部４ｄには、複数（例えば６つ）の矩形状の切欠き部４ｅが円周方向等間隔に形成されている。また、出力側部材３の大径部３ｃとの間に複数のころ９を収容する大径筒状部４ｃの内周面４ｆは円筒状に形成されており、ころ９の摺動あるいは転動を可能としている。
【００２２】
上記構成の外輪４は、例えばプレス加工で図１に示す形状に成形され、バリ取りあるいはスケール除去のために熱処理後、バレル加工を施すことで得られる。この結果、完成品としての外輪４の内周面４ｆは、例えば図６に示すように、その断面曲線における中心線からの凸部高さの平均値を、この中心線からの凹部深さの平均値より小さくした表面粗さ性状を示している。なお、外輪４は、例えば鍛造等の他の塑性加工によっても成形することができ、あるいは焼結金属等で成形することも可能である。
【００２３】
小径筒状部４ｂの内周面と、出力側部材３における軸部３ａの軸方向中間部（平面部３ｅが形成されていない部分）の外周面との間には、滑り軸受としてのラジアル軸受部材７が介設されており、これら半径方向に対向する両面間での相対回転を可能にしている。
【００２４】
固定側板５は板状の基部５ａと、基部５ａの外周縁からさらに外径側に向けて伸びる複数のブラケット部５ｂと、基部５ａの非ブラケット５ｂ形成部から軸方向の一方に向かって突出する複数（例えば３つ）の加締部５ｃとで構成される。基部５ａの内周に形成された挿通孔５ｄには入力側部材２と連結される入力軸が挿通される。また、各ブラケット部５ｂには、それぞれ貫通孔５ｅが形成され、これらの貫通孔５ｅには、この逆入力防止クラッチ１をモータケース等に取り付けるための取付けボルトがそれぞれ挿通される。
【００２５】
また、各加締部５ｃは、円周方向等間隔に形成され、それぞれ二股状に分かれた一対の爪を備えている（図示略）。従い、この実施形態では、上記構成の入力側部材２と出力側部材３とを、トルク伝達手段を構成する突起部２ｄと凹部３ｄとを嵌め合わせた状態で軸方向に対向配置する。そして、出力側部材３との間に複数のころ９およびラジアル軸受部材７を配設した状態で外輪４を外挿すると共に、加締部５ｃを外輪４の切欠き部４ｅに嵌め合わせ、一対の爪を円周方向の相反する方向に折り返して、外輪４の鍔部４ｄに加締ることにより、外輪４と固定側板５とが、軸方向及び回転方向に相対移動不能に結合されるようになっている。
【００２６】
図２は、逆入力防止クラッチ１の要部拡大断面図を示している。この図に示すように、出力側部材３の大径部３ｃ外周に設けられた平坦状のカム面３ｆと、各カム面３ｆに対向する外輪４の内周面４ｆ、さらには入力側部材２の突起部２ｄ，２ｄの互いに対向する円周方向側面とで囲まれた領域にはころ収容空間８が形成され、この空間８には、係合子としての一対のころ９，９が収容される。ころ収容空間８の円周方向両側部には、楔隙間を有する係合領域８ａ，８ａがそれぞれ形成されており、一対のころ９，９が係合領域８ａ，８ａにてそれぞれ出力側部材３のカム面３ｆと外輪４の内周面４ｆとに楔係合するようになっている。また、一対のころ９，９間には、これら一対のころ９，９をそれぞれカム面３ｆに押し付ける弾性部材１０が圧縮状態で配置されている。この弾性部材１０は、例えばコイルばね、あるいは断面Ｓ字形状の板ばねで構成することができる。
【００２７】
上述の構成においては、カム面３ｆと、内周面４ｆと、一対のころ９，９とによってロック手段が構成されると共に、ころ９，９の円周方向両外側に位置する入力側部材２の柱部２ｃによってロック解除手段が構成される。また、入力側部材２の突起部２ｄと、これに遊嵌合された出力側部材３の凹部３ｄとによってトルク伝達手段が構成される。
【００２８】
以下、逆入力防止クラッチ１の動作を図２〜図４に基づき説明する。
【００２９】
図２に示すように、中立位置においては、一対のころ９，９は弾性部材１０によって互いに離反する方向に附勢され、ころ収容空間８の円周方向両側部に位置する係合領域８ａ，８ａにてそれぞれカム面３ｆと内周面４ｆとに楔係合している。この状態では、入力側部材２の各柱部２ｃと各ころ９との間にはそれぞれ回転方向隙間δ１が存在し、また、出力側部材３の凹部３ｄと入力側部材２の突起部２ｄとの間には正逆両回転方向にそれぞれ回転方向隙間δ２が存在する。また、この際、回転方向隙間δ１と回転方向隙間δ２との間には、δ１＜δ２の関係が成り立つ。
【００３０】
図３は、図２に示す中立状態から、入力側部材２に例えば時計周りのトルク（入力トルクＴ）が負荷され始めた状態を示す。入力トルクＴによる入力側部材２の回転に伴い、回転方向後方側では、柱部２ｃところ９の間の回転方向隙間δ１が縮小し、やがて柱部２ｃがころ９に接触してころ９を弾性部材１０の弾性力に抗して同方向（時計周りの方向）に蹴り出す。この蹴り出しによりころ９が係合領域８ａから離脱し、出力側部材３のロック状態が解除される。さらに入力側部材２が回転すると、図４に示すように、出力側部材３の凹部３ｄと入力側部材２の突起部２ｄとの間の回転方向隙間δ２が縮小して両者３ｄ，２ｄが回転方向に係合する。これにより、入力側部材２からの入力トルクＴが出力側部材３に伝達され、出力側部材３が同方向に回転を始める。入力側部材２に図示例と逆方向の入力トルクＴが負荷された場合も、同様に入力トルクＴが出力側部材３へ伝達される。
【００３１】
また、図２に示す中立状態において、出力側部材３に例えば時計周り方向のトルク（逆入力トルクＴｒ）が負荷されると、弾性部材１０の附勢力の有無に拘らず、回転方向後方側のころ９がころ収容空間８の係合領域８ａに楔係合し、出力側部材３が外輪４にロックされる。そのため、逆入力トルクＴｒが出力側部材３から入力側部材２に伝達されることはなく、逆入力トルクＴｒの還流によるモータ、ギヤ等の入力側機構の損傷が回避される。出力側部材３に、図２に例示の逆入力トルクＴｒとは逆方向の逆入力トルクが負荷された場合も、同様に出力側部材３が外輪４にロックされ、逆入力トルクの入力側部材２への伝達が防止される。
【００３２】
次に、入力側部材２に入力トルクＴが負荷されると共に、出力側部材３に入力側部材２への入力トルクＴと同方向（時計回り方向）の逆入力トルクＴｒが負荷される場合を考える。この場合、図２に示す中立状態において、入力側部材２に入力トルクＴが負荷されると、入力側部材２の回転と共に、回転方向後方側の係合領域８ａにてカム面３ｆと内周面４ｆとに楔係合しているころ９が柱部２ｃによって蹴り出され、出力側部材３のロックが解除される（図３を参照）。ここで、ころ９の係合面となる外輪４の内周面４ｆにつき、図６に示すように、その断面曲線における中心線からの凸部高さの平均値が、この中心線からの凹部深さの平均値よりも小さくなるよう加工（ここではバレル加工）がなされている。このように、面粗さのレベルに係る凸部の割合が凹部に比べて相対的に小さい係合面（内周面４ｆ）であれば、凸部ところ９との引っ掛かりをなるべく小さくすることができる。そのため、ころ９のロック解除（蹴り出し）に要する力を小さくして、ロック解除方向へのころ９の移動量を低減することができる。従い、ロック解除後における出力側部材３の空転許容量を低減して、出力側部材３の回転速度が入力側部材２の回転速度を上回る事態を回避し、再ロックの繰り返しによる振動や異常音の発生を抑制することができる。
【００３３】
また、内周面４ｆとの引っ掛かりが少なければ、ころ９のロック解除に要する力が小さくて済むため、周囲への発熱も小さい。そのため、クラッチ内部空間（例えばころ収容空間８）に封入されたグリースの過熱による劣化を可及的に回避することができ、潤滑性維持の観点からも好適である。
【００３４】
また、この実施形態のように、外輪４の内周面４ｆに対してその表面性状改善のための加工としてバレル加工を採用可能であれば、バリ取りあるいは熱処理後のスケール除去のための処理を兼ねて当該加工を実施することができるので、実質的な工程数の増加を招くこともなく好適である。
【００３５】
ここで、内周面４ｆの表面粗さは、ころ９との引っ掛かりをさらに低減する観点から、小さいほうがよく、具体的には、内周面４ｆの中心線平均粗さＲａが０．４μｍ以下となるようにするのがよい。ただし、あまりに表面粗さ（中心線平均粗さＲａ）が小さいと、適度な力でころ９のロック解除を可能としつつ、そのロック状態を適当に維持することが困難となるため、その下限値は０．０５μｍとしておくのがよい。
【００３６】
なお、上記実施形態では、内周面４ｆの表面性状を改善するための加工手段としてバレル加工を採用した場合を説明したが、特にこの手段に限られるものではない。すなわち、図６に例示の如く、係合面の断面曲線における中心線からの凸部高さの平均値が、中心線からの凹部深さの平均値より小さい限りにおいて、さらにいえば、係合面の表面粗さレベルにおいて相対的に凸部の割合が小さい限りにおいて、バレル加工以外の任意の加工手段を採用することが可能である。すなわち、具体的な加工手段として、バレル加工の他、研磨加工やめっき加工、鏡面仕上げ等を挙げることができる。ただし、継続使用に伴う係合面（内周面４ｆ）の耐久性を考慮に入れるのであれば、バレル加工、研磨加工が好適である。
【００３７】
また、以上の説明では、ころ９との係合面として外輪４の内周面４ｆの表面粗さに着目し、この内周面４ｆの表面性状、およびその加工方法につき説明したが、かかる構成および加工手段は、内周面４ｆと共にころ９の係合面を構成する出力側部材３のカム面３ｆについても同様に適用することが可能である。すなわち、カム面３ｆと内周面４ｆの何れか一方にのみ本発明を適用することもでき、双方の面３ｆ，４ｆに本発明を適用することもできる。
【００３８】
また、以上の説明に係る本発明の構成は、図示の逆入力防止クラッチ１に限定されるものではない。ロック手段とロック解除手段、およびトルク伝達手段とを備える限りにおいて、任意の形態をなす逆入力防止クラッチに本発明を適用することができる。
【実施例】
【００３９】
以下、外輪にショット加工を施した場合のころとの係合面（内周円筒面）の表面性状と、同じく外輪にバレル加工を施した場合の円筒面の表面性状とを比較し、かかる比較を通じて本発明の有用性を検証する。
【００４０】
加工対象となる外輪は、浸炭焼入れ処理が施されたクロムモリブデン鋼（ＳＣＭ４１５）を材料とし、内周面がカップ形状となるようプレス加工で形成されたものを使用した。また、表面粗さの測定には、テイラーホプソン（株）製のForm TALYSURF PGI BEARING MEASURMENT SYSTEM を使用し、カットオフ０．２５ｍｍ、測定長さ１．７５ｍｍ、ＬＳ円弧 の条件下で表面粗さ（粗さ曲線）の測定を行った。
【００４１】
図５に、外輪にショット加工を施した場合の内周面の円周方向への断面曲線（粗さ曲線）の測定結果をを示す。ここで、横軸は測定長さ（単位：ｍｍ）を、縦軸は中心線から粗さ曲線までの高さ寸法（単位：μｍ）をそれぞれ示している。同図より、ショット加工を施した外輪の内周面には、比較的多くの凸となる部分が形成されており、その大きさ（中心線からの高さ）は、凹となる部分の大きさ（中心線からの深さ）とほぼ等しい。言い換えると、中心線を境に対称的に凹凸が形成された形状をなしている。上述の表面性状をなす外輪を用いて行った再ロック試験（入力トルクと同方向の逆入力トルクを付与した場合のロック状態を評価する試験）では、異常音の発生が確認された。これは、比較的高速でショット材を衝突させることで凹部と同等の大きさの凸部が形成されやすくなり、その結果、外輪内周面ところとの引っ掛かりが大きくなったためと考えられる。なお、この曲線の中心線平均粗さＲａは０．４８であった。
【００４２】
図６に、外輪にバレル加工を施した場合の内周面の円周方向への断面曲線（粗さ曲線）の測定結果を示す。同図より、バレル加工を施した外輪の内周面には、明確に凸と認められる程度の大きさの凸部は同様に認識可能な大きさの凹部に比べて少なく、かつ、凸部の大きさ（中心線からの高さ）は、凹部の大きさ（中心線からの深さ）に比べて全体的に小さい。かかる表面性状をなす外輪を用いて行った再ロック試験では、明確な異常音の発生は認められなかった。これは、研磨剤等がショット加工に比べ比較的低速でワーク（外輪）に衝突することで大きな凸部は形成され難く、外輪内周面ところとの引っ掛かりが小さくなったためと考えられる。なお、この曲線の中心線平均粗さＲａは０．２３であった。
【図面の簡単な説明】
【００４３】
【図１】本発明の一実施形態に係る逆入力防止クラッチの含軸断面図である。
【図２】中立位置における逆入力防止クラッチの要部を拡大した軸直交断面図である。
【図３】入力トルクの負荷直後における逆入力防止クラッチの要部拡大断面図である。
【図４】出力側部材への入力トルクの伝達中における逆入力防止クラッチの要部拡大断面図である。
【図５】ショット加工を施した後の外輪内周面の粗さ曲線を示すグラフである。
【図６】バレル加工を施した後の外輪内周面の粗さ曲線を示すグラフである。
【符号の説明】
【００４４】
１ 逆入力防止クラッチ
２ 入力側部材
２ｃ 柱部
２ｄ 突起部
３ 出力側部材
３ｃ 大径部
３ｄ 凹部
３ｆ カム面
４ 外輪
４ｃ 大径筒状部
４ｆ 内周面
８ ころ収容空間
８ａ 係合領域
９ ころ
Ｔ 入力トルク
Ｔｒ 逆入力トルク
【特許請求の範囲】
【請求項１】
トルクが入力される入力側部材と、トルクが出力される出力側部材と、回転が拘束される静止側部材と、前記出力側部材にトルクが逆入力された際に、前記出力側部材と前記静止側部材との間に設けられた空間に係合子を楔係合させて前記出力側部材を前記静止側部材にロックするロック手段と、前記入力側部材に設けられ、前記入力側部材へのトルク入力に伴い前記ロック手段によるロック状態を解除するロック解除手段と、前記ロック解除手段により前記出力側部材のロック状態が解除されている時に、前記入力側部材からの入力トルクを前記出力側部材に伝達するトルク伝達手段とを備えた逆入力防止クラッチにおいて、
前記静止側部材および前記出力側部材の前記係合子との係合面のうち、少なくとも一方の前記係合面の粗さに係る凸部の割合を凹部のそれに比べて減じたことを特徴とする逆入力防止クラッチ。
【請求項２】
前記係合面の断面曲線における中心線からの凸部高さの平均値を、該中心線からの凹部深さの平均値より小さくした請求項１記載の逆入力防止クラッチ。
【請求項３】
前記係合面を、研磨加工を施すことで得た請求項１記載の逆入力防止クラッチ。
【請求項４】
前記係合面を、バレル加工を施すことで得た請求項１記載の逆入力防止クラッチ。
【請求項５】
前記係合面の中心線平均粗さＲａを０．４μｍ以下とした請求項１記載の逆入力防止クラッチ。
【請求項６】
前記係合面の中心線平均粗さＲａを０．０５μｍ以上とした請求項５記載の逆入力防止クラッチ。
【請求項１】
トルクが入力される入力側部材と、トルクが出力される出力側部材と、回転が拘束される静止側部材と、前記出力側部材にトルクが逆入力された際に、前記出力側部材と前記静止側部材との間に設けられた空間に係合子を楔係合させて前記出力側部材を前記静止側部材にロックするロック手段と、前記入力側部材に設けられ、前記入力側部材へのトルク入力に伴い前記ロック手段によるロック状態を解除するロック解除手段と、前記ロック解除手段により前記出力側部材のロック状態が解除されている時に、前記入力側部材からの入力トルクを前記出力側部材に伝達するトルク伝達手段とを備えた逆入力防止クラッチにおいて、
前記静止側部材および前記出力側部材の前記係合子との係合面のうち、少なくとも一方の前記係合面の粗さに係る凸部の割合を凹部のそれに比べて減じたことを特徴とする逆入力防止クラッチ。
【請求項２】
前記係合面の断面曲線における中心線からの凸部高さの平均値を、該中心線からの凹部深さの平均値より小さくした請求項１記載の逆入力防止クラッチ。
【請求項３】
前記係合面を、研磨加工を施すことで得た請求項１記載の逆入力防止クラッチ。
【請求項４】
前記係合面を、バレル加工を施すことで得た請求項１記載の逆入力防止クラッチ。
【請求項５】
前記係合面の中心線平均粗さＲａを０．４μｍ以下とした請求項１記載の逆入力防止クラッチ。
【請求項６】
前記係合面の中心線平均粗さＲａを０．０５μｍ以上とした請求項５記載の逆入力防止クラッチ。
【図１】
【図２】
【図３】
【図４】
【図５】
【図６】
【図２】
【図３】
【図４】
【図５】
【図６】
【公開番号】特開２００８−３０９２２２（Ｐ２００８−３０９２２２Ａ）
【公開日】平成２０年１２月２５日（２００８．１２．２５）
【国際特許分類】
【出願番号】特願２００７−１５６５１７（Ｐ２００７−１５６５１７）
【出願日】平成１９年６月１３日（２００７．６．１３）
【出願人】（０００１０２６９２）ＮＴＮ株式会社 (9,006)
【Ｆターム（参考）】
【公開日】平成２０年１２月２５日（２００８．１２．２５）
【国際特許分類】
【出願日】平成１９年６月１３日（２００７．６．１３）
【出願人】（０００１０２６９２）ＮＴＮ株式会社 (9,006)
【Ｆターム（参考）】
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